Dokument 1.pdf - RWTH Aachen University
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5 Analyse der nominalen Diffusorkonfiguration<br />
eintritt, hervorgerufen durch den höheren Anteil von Spaltströmung. Die ungleichmäßigen<br />
Deltas können an dieser Stelle jedoch nur beobachtet werden. Die Verschiebung ist<br />
allerdings relativ klein angesichts von Pumpgrenzabständen in Triebwerken von mindestens<br />
20 %. Dennoch muss der Einfluss des Impelleraxialspalts auf die Pumpgrenze bei<br />
der Triebwerksauslegung beachtet werden.<br />
5.2.2 Zapfluftvariation<br />
In der vorliegenden Studie wurde der Einfluss von zwei Zapfluftmassenströmen auf das<br />
Betriebsverhalten der Radialverdichterstufe untersucht. Zwischen Impeller und Diffusor<br />
wurde nach vorne (FBL) und hinten (ABL) abgesaugt (siehe Kap. 3.1.2). Ausgehend<br />
vom Nominalbetriebspunkt (FBL=2.64 % und ABL=0.5 %) wurde FBL von 0 bis 2.64 %<br />
und ABL von 0 bis 1.4 % variiert.<br />
Bei der Definition des isentropen Wirkungsgrades nach Gl. (3.7) wurde vereinfachend<br />
angenommen, dass der Massenstrom über die Stufe konstant ist. Weil der Diffusormassenstrom<br />
bei der vorliegenden Radialverdichterstufe jedoch um den abgesaugten Zapfmassenstrom<br />
kleiner ist, stellt sich beim Vergleich von verschiedenen Zapfluftkonfigurationen<br />
die Frage nach deren richtigen Bilanzierung. In diesem Kapitel werden die zwei<br />
entgegengesetzten Möglichkeiten verwendet: Einerseits wird der isentrope Wirkungsgrad<br />
mit angenommenem konstantem Massenstrom nach Gl. (3.7) berechnet. In der zweiten<br />
Auswertung werden die Zapfmassenströme bei der Wirkungsgradberechnung als Verluste<br />
definiert. Auf der Nutzenseite wird nur der Massenstrom am Austritt des Diffusors<br />
betrachtet, welcher sich aus dem Eintrittsmassenstrom in den Impeller nach Abzug der<br />
Zapfmassenströme berechnet:<br />
ṁ Diffusor = ṁ Impeller · (1 − FBL− ABL) (5.1)<br />
Der Impeller muss jedoch den gesamten Eintrittsmassenstrom verdichten, so dass letzterer<br />
beim Aufwand zu betrachten ist. Folglich ist bei dieser Betrachtung der isentrope<br />
Wirkungsgrad mit dem Faktor ṁ Diffusor /ṁ Impeller zu korrigieren, was zu folgender Definition<br />
führt:<br />
η t,s,korr = T t,25(( p t,31<br />
p t,25<br />
) κ−1<br />
κ − 1)<br />
T t,31 − T t,25<br />
· (1 − FBL− ABL) (5.2)<br />
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