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Antecedentes 109 cambiar los parámetros cuando se ajustan distintas curvas con diferentes velocidades de calefacción. Sin embargo, el segundo modelo propuesto proporciona un ajuste satisfactorio cuando se estudian conjuntamente las curvas obtenidas a distintas velocidades de calefacción. Con respecto al EVA, los autores también proponen dos modelos de descomposición, uno en serie (Figura 2.23.c) y otro en paralelo (Figura 2.23.d). Los autores concluyen que para el caso del EVA, tanto el modelo en serie como el modelo en paralelo, explica las descomposición térmica de dicho polímero. La Figura 2.24 muestra la bondad de los ajustes de TGA para el EVA empleando el modelo expuesto en la Figura 2.23.c. PS G PS k 1 k 2 k 1 PS* G k 3 G´ k1 EVA aEVA* + (1-a)G k2 EVA* G (S3) EVA k 1 k 2 EVA* G k 3 (S1) (a) (S2) (b) Figura 2.23. Diferentes modelos de descomposición del PS (a) serie; (b) paralelo y del EVA (c) serie y (d) paralelo. (Marcilla y col., 1995). G´ (c) (S4) (d)
110 Antecedentes W/W 0 1,1 1 0,9 0,8 0,7 0,6 0,5 0,4 0,3 100 °C/min 50 °C/min 25 °C/min 0,2 10 °C/min 0,1 0 5 °C/min 2 °C/min 250 300 350 400 Temperatura (°C) 450 500 550 Figura 2.24. Termogramas (experimentales y calculados) del EVA a distintas velocidades de calefacción. (Marcilla y col., 1995). La cinética de descomposición térmica mediante TGA del PE ha sido estudiado por Marcilla y col. (1996). El modelo propuesto para la descomposición se muestra en la Figura 2.25, en el que las reacciones 1 y 3 son reacciones superficiales y la reacción 2 se produce en la fase líquida del polímero fundido. PE k 1 k 2 PE* Figura 2.25. Modelo propuesto para la descomposición del PE. (Marcilla y col., 1996). G k 3 G´
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Estudio de los procesos de reticula
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Deseo expresar mi más sincera grat
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