Deutsch (27.2 MB) - Nagra

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in BUTLER et al. (NTB 87-20) enthalten. Beilage
8.3 zeigt als Beispiel den gemessenen Druckverlauf
wãhrend des DSTs im oberen Keuper (Testbezeichnung
728.0 D). Im vorliegenden Fall bestand der
DST aus zwei Fliess- und zwei Druckaufbauperioden.
Wie die Beilage zeigt, wurde wãhrend der beiden
Druckaufbauperioden der angenommene Formationswasserdruck
(6800 kPa) nicht ganz erreicht.
Eine Auswertung war jedoch trotzdem mõglich (siehe
folgendes Kapitel).
8.2.1.2 Auswertung und Ergebnisse
Die klassische Auswertung von DSTs basiert auf
dem Verfahren nach HORNER (1951), das seit seiner
Publikation mehrfach kommentiert und modifiziert
worden ist. Es liefert die Transmissivitãt oder
die hydraulische Durchlãssigkeit der getesteten Formation.
Dabei werden ein homogenes porõses Medium
und ein konstanter Volumenstrom wãhrend
der Fliessperiode angenommen. Eine weitergehende
Diskussion zur Auswertung von DSTs ist in GRISAK
et al. (NTB 85-08: Kap. 2.5) enthalten.
Wie bereits angedeutet, impliziert die Auswertung
nach HORNER eine Reihe von vereinfachenden
Annahmen. Neben den bereits erwãhnten Vereinfachungen
werden beispielsweise eine konstante Temperatur
wãhrend des Versuchs und ein ungestõrter
Formationswasserdruck vor Testbeginn vorausgesetzt.
Diese Voraussetzungen sind jedoch bei Tests
in tiefen Bohrlõchern (wie zum Beispiel Weiach)
hãufig nicht gegeben. Deshalb wurden die DSTs von
Weiach mit dem numerischen Modell GTFM
(Graph Theoretic Field Model) ausgewertet. GTFM
ermõglicht die Simulation der hydraulischen Prozesse
wãhrend eines DST auch unter weniger idealen
Bedingungen. So kõnnen Temperaturãnderungen
wãhrend des Tests oder vorausgegangene Stõrungen
des hydraulischen Gleichgewichts in der Formation
in die Simulation mit einbezogen werden. Eine Beschreibung
des Modells und seiner Grundlagen ist in
GRISAK et al. (NTB 85-08: Kap. 3.7) publiziert worden.
Von den sieben durchgeführten DSTs waren zwei
nicht auswertbar. Der Test (479.6 D) im oberen
Dogger und untersten Malm ergab keine Ergebnisse,
da wãhrend der Fliessperioden kein messbarer Fluss
stattfand. Damit ist lediglieh die Aussage mõglich,
dass der entsprechende Bohrloehabsehnitt sehr gering
durehlãssig war. Der Test (699.0 D) im obersten
Keuper und unteren Lias wurde nieht ausgewertet,
da die gemessenen Druekkurven einen untypisehen
Verlauf haben. Mõgliche U rsachen sind entweder
Paekerbewegungen wãhrend des Tests oder messtechnische
Probleme bei der Druekaufzeiehnung.
Somit lieferten nur fünf DSTs quantitative Ergebnisse
(Beil. 8.2). Ihre Auswertung ist in BUTLER et
al. (NTB 87-20) im Detail besehrieben. Der vorliegende
Berieht enthãlt daher lediglich die Resultate
(Beil. 8.2) sowie, als Beispiel, die Simulationsergebnisse
zum DST (728.0 D) im oberen Keuper.
Beilage 8.3 zeigt die gemessenen und bereehneten
Drueke wãhrend des DST (728.0 D) im oberen Keuper.
Alle Werte beziehen sieh auf die Hõhe des
Druekaufnehmers. Wie auf der Beilage zu sehen ist,
liegen die Messwerte wãhrend beider Druckaufbauperioden
zwisehen den berechneten Werten für
k = 3x10- 11 m/s und k = 1x10- 1 °m/s. Daher wurde
k = 6x10- 11 m/s als reprãsentativer Wert gewãhlt.
Für die Simulationen wurde ein spezifiseher Speicherkoeffizient
von Sa = 8.3x10- 7 m- 1 angenommen.
Diese Zahl srutzt si eh auf eine Abschãtzung der
Kompressibilitãt des Wassers und des Gebirges
sowie der Porositãt. Bei einem zehn Mal grõsseren
Speicherkoefftzienten (Sa = 8.3x10- ó m- 1 ) ergãbe sieh
eine gute Übereinstimmung zwisehen gemessenen
und berechneten Werten für eine Durchlãssigkeit
k = 1x10- 1 °m/s. Die aus der Auswertung resultierende
Durchlãssigkeit ist also zu einem gewissen
Grad abhãngig von der angenommenen Speieherkapazitãt.
Für die Bereehnungen wurde ferner ein Formationswasserdruck
von 6800 kPa angenommen. Bei diesem
Druck handelt es sich um eine Extrapolation der aufgezeichneten
Druckkurven. Wegen der vorangegangenen
Stõrungen der Druckverteilung im Gebirge
darf dieser Druck nicht als ungestõrter Formationswasserdruek
interpretiert werden.
Femer ist bei einer Interpretation der Ergebnisse zu
berücksichtigen, dass der obere Keuper mit Ton­
Süsswasserspülung gebohrt worden ist. Das heisst,
das Resultat des DST kann durch Filterkuchenreste
und in das Gestein eingedrungene Spülung beeinflusst
worden sein. Die resu1tierende hydraulische
Durchlãssigkeit (k = 6x10- 11 m/s) ist demnach eher
als unterer Grenzwert anzusehen. Analoge Überlegungen
gelten aueh für die Ergebnisse der übrigen
DSTs (Beil. 8.2), da die gesamte Sedimentstrecke
mit Diekspülung gebohrt wurde (Beil. 9.1).
Es ist nicht mõglich, aufgrund der DSTs zuverlãssige
Aussagen über die ungestõrten Druckspiegelhõhen
in den verschiedenen getesteten Horizonten zu
maehen. Das liegt zum einen daran, dass die absoluten
Werte der eingebauten Druckaufzeichnungsge-