Deutsch (27.2 MB) - Nagra

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aufgrund von bohrloehphysikalisehen Messungen
(mõgliehst hohe Neutronporositãten) festgelegt worden.
Die entspreehenden Tests wurden zwisehen
dem 24.07.83 und 10.08.83 durehgeführt.
Zwei weitere Bohrloehabsehnitte (1880.8 S und
1965.1 D) im Oberkarbon sowie eine Zone im Perm
(1111.0 D) wurden noeh im weiteren Verlauf der
Bohrung getestet. Das Ziel war, neben der Bestimmung
der hydraulisehen Parameter mõgliehst reine
Grundwasserproben zu gewinnen. Allerdings wurde
letztere Zielsetzung wegen der sehr geringen
Gebirgsdurehlãssigkeiten nieht erreieht.
Der typisehe Ablauf eines hydraulisehen Tests mit
dem HTT wird aus Beilage 8.6 ersiehtlieh. Die Beilage
zeigt als Beispiel die Drueke, die wãhrend eines
Tests (1456.9 D) im Oberkarbon aufgezeiehnet wurden.
Deutlieh sind die versehiedenen Phasen des
Tests zu erkennen. Als erstes wurde für mehrere
Stunden der Druekaufbau naeh einer kurzen Druekent1astung
(Pulse-Withdrawal-Test) gemessen. Es
folgt eine relativ kurze Fliessperiode (etwa eine
Stunde) mit einem sehr langsamen Druekanstieg
(Slug-Withdrawal-Test). Um den Fluss aus der Formation
in das Testinterval (etwa 0.01 Vmin) zu erhõhen,
wurde der Wasserspiegel dureh Sehwappen
weiter abgesenkt. In der darauf folgenden Fliessperiode
wurde ein etwas steilerer Druekanstieg gemessen.
Die entsprechende Fliessrate betrug etwa 0.25
Vmin. Sehliesslieh wurde der Druekaufbau für mehrere
Stunden mit gesehlossenem Testventil gemessen
(tinal pressure build-up).
Eine vollstãndige Dokumentation dieses Tests ist in
BUTLER et al. (NTB 87-20: A-119 ff) zu fmden.
Der Berieht enthãlt aueh die Dokumentation zu den
übrigen hydraulisehen Tests im Sedimentgestein.
8.2.5.2 Auswertung und Ergebnisse
Die Paekertests wurden bereits auf der Bohrstelle
mit Hilfe von graphisehen Methoden vorlãufig ausgewertet.
Dafür wurden die Daten normalisiert, d.h.
in dimensionslose Form gebraeht, und in einfaehoder
doppellogarithmiseher Form geplottet. Mit
Hilfe von Typkurvensehablonen lassen sieh daraus
die Transmissivitãt und eventuell der Speieherkoeffment
bestimmen (LEECH et al., NTB 85-09).
Die Typkurvenverfahren setzen stark idealisierte
Verhãltnisse wie zum Beispiel ungestõrten Formationsdruek
oder konstante Temperatur am Anfang
bzwó wãhrend des Versuehs voraus. Die Verwendung
von numerisehen Modellen dagegen ermõglieht die
Simulation der hydraulisehen Prozesse wãhrend eines
Tests aueh unter weniger idealen Bedingungen.
Deshalb wurde für die endgültige Auswertung der
Paekertests das numerisehe Modell GTFM
(Kap. 8.2.1.2) verwendet.
Von den 11 Paekertests, die mit dem HTT durehgeführt
worden waren, konnten nur aeht ausgewertet
werden. Bei zwei Tests im Rotliegenden (1111.0 D
und 1303.3 D) waren offensiehtlieh die Poren und
Klüfte im Gestein dureh die Ton-Süsswasserspü1ung
so verstopft, dass keine ausreiehende hydraulisehe
Verbindung mit dem Gebirge zustande kam. Ein
Einfaehpaekertest im Oberkarbon (1880.8 S) wurde
nieht ausgewertet, da die entspreehenden Druekkurven
auf Bewegungen des Paekers wãhrend des Tests
. sehliessen lassen.
Die Ergebnisse der übrigen Test sind in Beilage 8.2
enthalten. Details zur Auswertung der Tests, insbesondere
die Simulationen mit GTFM, sind in BUT­
LER et al. (NTB 87-20) publiziert. Als Beispiel sei
daher lediglieh auf den bereits besehriebenen Test
(1456.9 D) im Oberkarbon verwiesen. Beilage 8.6
zeigt neben den gemessenen Drueken aueh die von
GTFM simulierten Werte für drei versehiedene hydraulisehe
Durehlãssigkeiten. Für die Simulationen
wurden ein spezifiseher Speieherkoeffizient
Sa = 2.8xl0- 6 m- 1 und ein Formationswasserdruek
von 15600 kPa angenommen. Bei diesen Werten
handelt es sieh um Modellannahmen, die nieht unbedingt
den tatsãehliehen Werten entspreehen. Dies
gilt besonders für den Formationswasserdruek (vgl.
Kap. 8.2.1.2). Wie Beilage 8.6 zeigt, ergibt sieh für
den ersten Druekautbau eine gute Übereinstimmung
zwisehen den gemessenen und den bereehneten
Werten, wenn eine hydraulisehe Durehlãssigkeit von
3xl0- 11 m/s verwendet wird. Der entspreehende Wert
wãhrend des zweiten Druekaufbaus liegt bei etwa k
= 6xl0- 11 m/s. Offensiehtlieh wurde wãhrend der
Fliessperioden ein Teil der Poren und feinen Klüfte,
die dureh Diekspülung verstopft gewesen waren,
wieder freigespü1t. Deshalb wurde der zweite Wert
in Beilage 8.2 aufgenommen.
Die ungestõrte Druekspiegelhõhe konnte nur für das
Testintervall von 1'112.0 m bis 1'123.0 m (1117.5 D)
abgesehãtzt werden. Sie betrãgt 452.6 m ü.M., bei
einer Unsieherheit (einfaehe Standardabweiehung)
von ± 0.9 m. Nieht võllig auszusehliessen ist, dass
dieser Wert zusãtzlieh in betrãehtliehem Masse
dureh die Gasführung des Rotliegenden beeinflusst
worden ist. Die quantitative Absehãtzung einer derartigen
Beeinflussung ist bisher nieht mõglieh. Für
die übrigen Testintervalle war es nieht mõglieh, die
ungestõrte Druekspiegelhõhe abzusehãtzen. Dies