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KAPITEL<br />

b ij<br />

b ij<br />

b ij<br />

1.2<br />

1.0<br />

0.8<br />

0.6<br />

0.4<br />

0.2<br />

0.0<br />

−0.2<br />

Initially isotropic turbulence<br />

subjected to plane strain<br />

S *<br />

k0 /ε0 =0.50<br />

1.0 2.0<br />

e<br />

3.0 4.0 5.0<br />

(St)<br />

−0.4<br />

1.2<br />

1.0<br />

0.8<br />

0.6<br />

0.4<br />

0.2<br />

0.0<br />

−0.2<br />

1.0 2.0<br />

e<br />

3.0 4.0 5.0<br />

(St)<br />

−0.4<br />

1.2<br />

1.0<br />

0.8<br />

0.6<br />

0.4<br />

0.2<br />

0.0<br />

−0.2<br />

Initially isotropic turbulence<br />

subjected to plane strain<br />

S * k 0 /ε 0 =0.50<br />

Initially isotropic turbulence<br />

subjected to plane strain<br />

S * k 0 /ε 0 =0.50<br />

1.0 2.0<br />

e<br />

3.0 4.0 5.0<br />

(St)<br />

−0.4<br />

Computed FRLT<br />

DNS k/k 0<br />

DNS b 11<br />

DNS b 22<br />

DNS b 33<br />

Abbildung 10.8: Ebene Streckung (Anfangsbedingung S ∗ k0/ε0 = 0.50); Vergleich der vom<br />

quasi–selbstkonsistenten FRLT–EASM (oben) und den QI–EASM (mitte) bzw. IP–EASM<br />

(unten) vorhergesagten Ergbnisse mit der direkten numerischen Simulation von Lee et al.<br />

(1985).<br />

180<br />

GS<br />

TB<br />

LRR<br />

k/k 0<br />

b 11<br />

b 22<br />

b 33<br />

GL<br />

GY<br />

RO<br />

k/k 0<br />

b 11<br />

b 22<br />

b 33

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