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Frozen layer fraction 1,2 1 0,8 0,6 0,4 0,2 4.1.3 Sistema con canali freddi 0 Iniezione Impaccamento Raffreddamento 0 10 20 30 40 Tempo (s) Figura 131 Frozen layer fraction. Attraverso l’analisi numerica è stato possibile studiare il comportamento del polimero nello stampo attuale. Per non appesantire eccessivamente il programma ad elementi finiti Moldflow ® e avendo la figura geometria simmetrica, è stato eseguito lo studio solo su 13 fascette facenti parte di un quadrante. Una volta inserite le condizioni di simmetria il software provvede poi a calcolare i risultati per la situazione reale con 52 fascette. In Figura 132 è riportata la geometria implementata in Moldflow ® . Figura 132 Simulazione stampo. 182
Al fine di ottenere una simulazione il più vicina alla realtà sono state implementate nel software le caratteristiche della macchina di stampaggio utilizzata in azienda. Sono stati poi inseriti nel programma ad elementi finiti gli stessi parametri che sono impostati nella pressa: la fase di iniezione è stata impostata conoscendo il diagramma della velocità della vite, la fase di impaccamento è stata implementata conoscendo la pressione e il tempo di impaccamento mentre il tempo di raffreddamento è stato impostato pari al tempo reale di raffreddamento. Vengono riportate in Figura 133 le schermate di inserimento dati di Moldflow ® e il diagramma di controllo movimento della vite ricavati dal pannello della pressa BMB ® KW 200/1300. Figura 133 Implementazione dati in MoldFlow ® Eseguendo una analisi automatica dell’intero processo e impostando un valore del Velocity/pressure switch-over al 99% del riempimento della cavità (si ha quindi controllo sulla 183
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Fase 1 Analisi delle caratteristich
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imanenti sono materiali riciclati e
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periodo, invece, le temperature van
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Le varie tipologie di PE sono adatt
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Osservando i risultati dell’anali
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Alla fine è stato analizzato lo st
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sono più difficili da processare i
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1.1.8 Placchette di prova in poliam
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temperatura di processo dipende ess
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1.2.2 Evoluzione ideale della press
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Sezione circolare Sezione ad U Sezi
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Figura 15 Sistema di alimentazione
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Attraverso l’utilizzo di questo t
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Figura 19 Andamento temporale della
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Figura 22 Ugello a flusso libero. U
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Figura 25 Monougello con otturatore
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2.1.1 Influenza del gradiente di ve
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Figura 30 Schema del flusso a fonta
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trovi al centro della sezione, bens
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Il reometro capillare Il reometro u
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τ Q x 3 w ⋅τ w 2 ⎛ dv ⎞ =
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Figura 36 Diagramma per la correzio
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strumento non è necessario eseguir
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dotati una guarnizione O-ring che,
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di massa. A questo punto, per il ca
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linea grazie l’impiego di un tele
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Figura 48 Block Diagram relativo al
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Figura 50 Front Pannel relativo all
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quiete, per il tempo necessario al
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Figura 58 Prima bozza dello strumen
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La forma dello strumento deve soddi
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Quello per la termoresistenza, in v
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Il pezzo definitivo è rappresentat
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Figura 67 Vista laterale e della ba
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Viscosity (Pa-s) comportamento del
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Figura 72 Prova DSC: calcolo della
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74 anche se con cinque fattori inve
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• le altre colonne illustrano i d
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inserisce un campione di polimero c
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Figura 77 Pannello “fitting”. L
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I dati ottenuti sono stati: n 0,244
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viscosità (Pa*s) viscosità (Pa*s)
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perdite di carico all’ingresso ed
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Essa ha fornito i seguenti dati: Fi
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1s 0.0009798 m^3/kg b2s 5.596e-007
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Qui di seguito si può osservare la
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Il materiale riciclato è stato sta
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2.7.3 Conduzione delle prove reolog
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16 14 12 10 8 6 4 2 Correzione di B
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log(Shear Stress)[Pa] 7 6 5 4 3 2 1
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n è la pendenza della porzione di
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viscosità, si potranno agevolare n
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Figura 99 Microscopio Olympus SZX12
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2.9.2 Proprietà reologiche Dipende
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Temperatura: 290°C Atmosfera di pr
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Viscosità [Pa*s] 100000 10000 1000
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Perdita d'imbocco [Pa] 7000000 6000
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Dati: Shear rate apparente [s -1 ]
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135 2454,8 20 130 2343,8 20 127 229
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Conducibilità [W/m•K] PVT 0,29 0
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Volume specifico [cm 3 /g] 1,1600 1
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3.1.1 Modello di cristallizzazione
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7 57 107 171 204 0,66725 8 70 134 2
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Soluzione di riferimento n°02 Nell
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Clamp Force ( Tons) 760,00 740,00 7
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Come si può dunque osservare in Ta
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Figura 195 Condotti di raffreddamen
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Per completare lo studio del proget
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Analisi di stress della configurazi
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Durante la seconda simulazione, è
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Successivamente si sono importati t
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si osserva che, se il gradiente di
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η( & η ( T, p) o T, γ , p) = 1
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forza di chiusura (ton) forza di ch
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6 Figura 230 Temperatura del fluido
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Numero della cavità che ha prodott
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5.5 Validazione dello stampaggio ad
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Tabella 28 Tabella riassuntiva dell
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5.6.2 Superficie di risposta A ques
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28 29 1 1 36 50 71,42 2480,99 27 30
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Superficie di risposta per la lungh
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pur essendo un numero esiguo manten
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