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50.8 1.9*10 -7 14.29 40.72 50.8 2.8*10 -7 14.61 41.21 I precedenti dati sono stati elaborati utilizzando un programma che ha permesso un’elaborazione di tipo DOE (design of experiments). Per ogni fattore si è valutata l’influenza che esso ha sulle variabili di risposta, a tutti i livelli su cui questo agisce. Inizialmente si è studiato il comportamento dela pressione massima. In questo primo caso, all’aumentare del rapporto L/s, cioè per piastre di spessore sempre minore, la pressione massima aumenta considerevolmente. Lo stesso vale per la costante d3, al crescere della quale la pressione aumenta, anche se in misura minore rispetto al caso precedente. Le due figure che seguono rappresentano, rispettivamente, l’andamento della pressione massima in funzione di L/s e di d3, e la distribuzione delle pressioni all’interno dello stampo. Si può osservare che la pressione massima è raggiunta in corrispondenza del punto di iniezione. Mean of P max 120 100 80 60 40 20 0 50.8 127.0 P max L/s d3 254.0 Figura 212 Influenza di L/s e di d3 sulla pressione massima 0.0 1.9 2.8 264
Figura 213 Distribuzione delle pressioni: la pressione massima (zona rossa) si ha in corrispondenza del punto di iniezione Analogamente, per quanto riguarda la forza di chiusura, seconda variabile di risposta, si può osservare dai grafici che anch’essa è pesantemente influenzata dallo spessore del provino e, in maniera minore, dal coefficiente che esprime la dipendenza della viscosità dalla pressione. Mean of CF max 250 200 150 100 50 50.8 127.0 CF max L/s d3 254.0 Figura 214 Influenza di L/s e di d3 sulla forza di chiusura. Fino a questo punto, si sono valutati gli effetti che le due variabili di input, prese singolarmente, hanno sulle due grandezze di risposta. Per valutare, invece, la mutua influenza dei due fattori sono stati ricavati due grafici, uno per ogni variabile di output, che mostrano l’andamento di queste ultime in funzione di d3 , al variare di L/s. 0.0 1.9 2.8 265
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Fase 1 Analisi delle caratteristich
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imanenti sono materiali riciclati e
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periodo, invece, le temperature van
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Le varie tipologie di PE sono adatt
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Osservando i risultati dell’anali
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Alla fine è stato analizzato lo st
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sono più difficili da processare i
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1.1.8 Placchette di prova in poliam
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temperatura di processo dipende ess
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1.2.2 Evoluzione ideale della press
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Sezione circolare Sezione ad U Sezi
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Figura 15 Sistema di alimentazione
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Attraverso l’utilizzo di questo t
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Figura 19 Andamento temporale della
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Figura 22 Ugello a flusso libero. U
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Figura 25 Monougello con otturatore
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2.1.1 Influenza del gradiente di ve
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Figura 30 Schema del flusso a fonta
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trovi al centro della sezione, bens
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Il reometro capillare Il reometro u
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τ Q x 3 w ⋅τ w 2 ⎛ dv ⎞ =
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Figura 36 Diagramma per la correzio
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strumento non è necessario eseguir
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dotati una guarnizione O-ring che,
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di massa. A questo punto, per il ca
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linea grazie l’impiego di un tele
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Figura 48 Block Diagram relativo al
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Figura 50 Front Pannel relativo all
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quiete, per il tempo necessario al
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Figura 58 Prima bozza dello strumen
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La forma dello strumento deve soddi
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Quello per la termoresistenza, in v
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Il pezzo definitivo è rappresentat
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Figura 67 Vista laterale e della ba
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Viscosity (Pa-s) comportamento del
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Figura 72 Prova DSC: calcolo della
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74 anche se con cinque fattori inve
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• le altre colonne illustrano i d
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inserisce un campione di polimero c
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Figura 77 Pannello “fitting”. L
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I dati ottenuti sono stati: n 0,244
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viscosità (Pa*s) viscosità (Pa*s)
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perdite di carico all’ingresso ed
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Essa ha fornito i seguenti dati: Fi
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1s 0.0009798 m^3/kg b2s 5.596e-007
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Qui di seguito si può osservare la
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Il materiale riciclato è stato sta
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2.7.3 Conduzione delle prove reolog
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16 14 12 10 8 6 4 2 Correzione di B
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log(Shear Stress)[Pa] 7 6 5 4 3 2 1
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n è la pendenza della porzione di
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viscosità, si potranno agevolare n
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Figura 99 Microscopio Olympus SZX12
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2.9.2 Proprietà reologiche Dipende
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Temperatura: 290°C Atmosfera di pr
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Viscosità [Pa*s] 100000 10000 1000
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Perdita d'imbocco [Pa] 7000000 6000
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Dati: Shear rate apparente [s -1 ]
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135 2454,8 20 130 2343,8 20 127 229
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Conducibilità [W/m•K] PVT 0,29 0
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Volume specifico [cm 3 /g] 1,1600 1
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3.1.1 Modello di cristallizzazione
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7 57 107 171 204 0,66725 8 70 134 2
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viscosità (Pa*s) 1000 100 10 misur
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calcolati in accordo con le formule
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Oltre al modello adattato l’anali
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si ottiene la somma dei quadrati do
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Estimated Regression Coefficients f
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0,2 0,15 0,075 0,25 0,325 120 0,59
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superficie, ossia quella più signi
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dove: • P = pressione [Pa]. • g
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Percent Percent 99 95 90 80 70 60 5
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764 1 Il modello descrittivo ricava
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3.5.1 Attrezzatura A) Macchina di p
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g) Analisi dei dati In accordo con
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Carico unitario (N/mm2) Carico unit
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Figura 110 Macchina di prova MTS 32
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Le impurità presenti nei provini s
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stress 20 19 18 17 16 15 14 13 12 1
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Una volta graficato i risultati (Fi
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Figura 121 Rappresentazione della s
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Campioni scelti per la misura Tra t
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numero riesce a dare un valore rias
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3.7.3 Fitting del modello Figura 12
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Fiber length [μm] 3100 2100 1100 y
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esistenza incontrata in un altro pu
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Ansys CFX® Ansys CFX ® è un modu
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temperature risulta essere invece l
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Time to freeze Il time to freeze è
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Al fine di ottenere una simulazione
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Figura 135 Injection time. Figura 1
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Figura 137 Pressione per t= 0,366 s
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Figura 139 Diagramma frozen layer f
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4.1.5 Confronto tra i due sistemi F
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4.1.6 Approccio al problema mediant
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Figura 144 Geometria del gate. 4.1.
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pressa per generare un aumento di p
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[cm3/min] 10 1 0,1 0,01 0,0001 1,5
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4.1.9 Analisi delle condizioni di r
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Page 293: pur essendo un numero esiguo manten
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