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Come si può osservare dal diagramma riportato in Figura 159 il tempo di riattivazione della
portata dipende dal calore generato dalla resistenza elettrica e dal gradiente di pressione. Il tempo
di riattivazione può esser anche minore di due secondi se la potenza termica generata dalla
resistenza è di 7 W/mm 3 . Un risultato interessate di queste simulazioni è che, mentre per bassi
valori di calore generato il tempo di riattivazione dipende fortemente dal gradiente di pressione, per
valori elevati di calore questa dipendenza diviene meno incisiva: si può osservare infatti come, se
viene generato un calore di 7 W/mm 3 , il tempo di riattivazione varia da 1,3 a 1,8 secondi variando
la pressione in ingresso da 15 MPa a 2 MPa.
Per valori elevati di calore generato dalla resistenza (per valori maggiori di 5 W/mm 3 ) si ha
un elevato aumento di temperatura dello stampo che potrebbe portare alla degradazione termica il
polimero. Se il tempo di attivazione della stessa non può esser controllato con precisione, conviene
ridurre il calore fornito allo stampo in modo tale da evitar il rischio di degradazione termica.
4.2 Analisi del processo di stampaggio ad iniezione dei bidoni
Come è possibile intuire dal paragrafo precedente, avevamo bisogno di un mezzo che ci
indirizzasse verso la scelta di uno solo dei modelli reologici ottenuti. Si è perciò pensato di servirsi
di una serie di 16 simulazioni (una per ogni miscela) della sola fase di riempimento utilizzando il
software di calcolo ad elementi finiti Moldflow ® .
La fase di simulazione necessitava tuttavia della creazione di un nuovo database
personalizzato dei materiali che rispecchiasse le 16 miscele sperimentali già analizzate al
reometro.
Proprio a tal fine sono state eseguite quattro prove reologiche a quattro temperature diverse:
220°C; 240°C; 260°C; 280°C. Infatti il software fornito col reometro permette l’analisi della
dipendenza della viscosità dalla temperatura. Il modello implementato è quello che risulta
compatibile anche col Moldflow ® , ossia il modello di Wiliams Landel Ferry:
( T ) = log ( T )
logη η
g
C1
⋅
−
C +
2
( T − Tg
)
( T − T )
Dopo aver eseguito le quattro prove reologiche, sono state selezionate per il calcolo della
dipendenza dalla temperatura (Figura 160), avendo impostato come temperatura di transizione Tg
= 193.15°C derivante dalla media tra i 153.15°C del generico polietilene HD e i 233.15 di quello
LD. Mediante un programma di regressione ai minimi quadrati il software ricava dai dati caricati C1
e C2. Nel nostro caso si è ottenuto:
• C1 11.409
• C2 36.83
g
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