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Regole di progetto Le regole di progetto per la buona progettazione dello stampo in funzione del raffreddamento consigliate dai tecnici della Bayer (azienda leader nel settore delle materie plastiche) e Moldflow consistono precisamente in: • Mantenere valori di numero di Reynolds elevati (Re=10000); In questo modo il regime che assume il liquido di raffreddamento è turbolento e permette un migliore scambio termico; • Permettere rimozione di calore costante; Figura 189 Progettazione dei canali di raffreddamento non favorevole e favorevole. Come si può osservare in Figura 189 in basso, i canali di raffreddamento devono favorire una rimozione di calore costante lungo tutta la cavità dello stampo in modo da evitare disomogeneità nel raffreddamento. • Rispettare la portata oraria di liquido di raffreddamento; • Mantenere valori di temperatura al Top ed al Bottom pressoché costanti; Il software identifica per la simulazione la shell midplane orientando la mesh, ogni triangolo orientato dunque ha una superficie denominata Top e l’altra denominata Bottom; tutti i triangoli devono avere la stessa orientazione lungo la stessa superficie, come si può notare in Figura 190. 246
Figura 190 Mesh Orientation Diagnostic. Al termine della simulazione di processo il Moldflow restituisce le temperature di raffreddamento assunte dalla cassetta a fine raffreddamento; queste temperature, sia per il Top che per il Bottom della cassetta devono essere pressoché costanti lungo tutto il manufatto, in modo da evitare problematiche di vario tipo quali ad esempio ritiri inattesi, riempimento non completo della cavità, tensioni residue. • Mantenere differenze di temperatura Top-Bottom pari a 0; La differenza di temperatura risultante tra le due facce dello stampato deve essere pressoché nulla e quindi lungo la cavità dello stampo deve essere osservato in modo corretto il trasferimento di calore. A questo proposito il suggerimento proposto dai tecnici Moldflow è di mantenere la differenza di temperatura Top-Bottom in un range compreso tra +10°C e -10°C. In Figura 191 è inoltre rappresentato l’effetto negativo principale, causato appunto dalla differenza di temperatura maggiore da quella prestabilita, ossia le tensioni residue lungo lo stampato. 247
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Fase 1 Analisi delle caratteristich
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imanenti sono materiali riciclati e
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periodo, invece, le temperature van
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Le varie tipologie di PE sono adatt
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Osservando i risultati dell’anali
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Alla fine è stato analizzato lo st
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sono più difficili da processare i
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1.1.8 Placchette di prova in poliam
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temperatura di processo dipende ess
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1.2.2 Evoluzione ideale della press
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Sezione circolare Sezione ad U Sezi
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Figura 15 Sistema di alimentazione
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Attraverso l’utilizzo di questo t
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Figura 19 Andamento temporale della
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Figura 22 Ugello a flusso libero. U
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Figura 25 Monougello con otturatore
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2.1.1 Influenza del gradiente di ve
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Figura 30 Schema del flusso a fonta
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trovi al centro della sezione, bens
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Il reometro capillare Il reometro u
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τ Q x 3 w ⋅τ w 2 ⎛ dv ⎞ =
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Figura 36 Diagramma per la correzio
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strumento non è necessario eseguir
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dotati una guarnizione O-ring che,
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di massa. A questo punto, per il ca
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linea grazie l’impiego di un tele
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Figura 48 Block Diagram relativo al
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Figura 50 Front Pannel relativo all
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quiete, per il tempo necessario al
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Figura 58 Prima bozza dello strumen
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La forma dello strumento deve soddi
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Quello per la termoresistenza, in v
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Il pezzo definitivo è rappresentat
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Figura 67 Vista laterale e della ba
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Viscosity (Pa-s) comportamento del
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Figura 72 Prova DSC: calcolo della
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74 anche se con cinque fattori inve
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• le altre colonne illustrano i d
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inserisce un campione di polimero c
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Figura 77 Pannello “fitting”. L
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I dati ottenuti sono stati: n 0,244
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viscosità (Pa*s) viscosità (Pa*s)
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perdite di carico all’ingresso ed
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Essa ha fornito i seguenti dati: Fi
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1s 0.0009798 m^3/kg b2s 5.596e-007
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Qui di seguito si può osservare la
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Il materiale riciclato è stato sta
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2.7.3 Conduzione delle prove reolog
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16 14 12 10 8 6 4 2 Correzione di B
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log(Shear Stress)[Pa] 7 6 5 4 3 2 1
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n è la pendenza della porzione di
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viscosità, si potranno agevolare n
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Figura 99 Microscopio Olympus SZX12
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2.9.2 Proprietà reologiche Dipende
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Temperatura: 290°C Atmosfera di pr
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Viscosità [Pa*s] 100000 10000 1000
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Perdita d'imbocco [Pa] 7000000 6000
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Dati: Shear rate apparente [s -1 ]
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135 2454,8 20 130 2343,8 20 127 229
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Conducibilità [W/m•K] PVT 0,29 0
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Volume specifico [cm 3 /g] 1,1600 1
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3.1.1 Modello di cristallizzazione
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7 57 107 171 204 0,66725 8 70 134 2
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viscosità (Pa*s) 1000 100 10 misur
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calcolati in accordo con le formule
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Oltre al modello adattato l’anali
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si ottiene la somma dei quadrati do
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Estimated Regression Coefficients f
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0,2 0,15 0,075 0,25 0,325 120 0,59
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superficie, ossia quella più signi
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dove: • P = pressione [Pa]. • g
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Percent Percent 99 95 90 80 70 60 5
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764 1 Il modello descrittivo ricava
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3.5.1 Attrezzatura A) Macchina di p
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g) Analisi dei dati In accordo con
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Carico unitario (N/mm2) Carico unit
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Figura 110 Macchina di prova MTS 32
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Le impurità presenti nei provini s
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stress 20 19 18 17 16 15 14 13 12 1
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Una volta graficato i risultati (Fi
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Figura 121 Rappresentazione della s
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Campioni scelti per la misura Tra t
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numero riesce a dare un valore rias
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3.7.3 Fitting del modello Figura 12
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Fiber length [μm] 3100 2100 1100 y
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esistenza incontrata in un altro pu
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Ansys CFX® Ansys CFX ® è un modu
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temperature risulta essere invece l
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Time to freeze Il time to freeze è
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Al fine di ottenere una simulazione
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Figura 135 Injection time. Figura 1
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Figura 137 Pressione per t= 0,366 s
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Figura 139 Diagramma frozen layer f
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4.1.5 Confronto tra i due sistemi F
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4.1.6 Approccio al problema mediant
Page 195 and 196: Figura 144 Geometria del gate. 4.1.
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Page 235 and 236: Tabella 23 Soluzioni di tentativo.
Page 237 and 238: Tabella 24 Profilo di riempimento:
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Page 243 and 244: Clamp Force ( Tons) 760,00 740,00 7
Page 245: Figura 188 Filling fase (pmax=130MP
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Page 251 and 252: Figura 193 Overlapping elements dia
Page 253 and 254: Figura 195 Condotti di raffreddamen
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Page 257 and 258: Analisi di stress della configurazi
Page 259 and 260: Durante la seconda simulazione, è
Page 261 and 262: Successivamente si sono importati t
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Page 269 and 270: Fase 5 Validazione dei codici media
Page 271 and 272: forza di chiusura (ton) forza di ch
Page 273 and 274: Figura 222 Zone in cui si rilevano
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Page 279 and 280: 6 Figura 230 Temperatura del fluido
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Page 283 and 284: 5.5 Validazione dello stampaggio ad
Page 285 and 286: Tabella 28 Tabella riassuntiva dell
Page 287 and 288: 5.6.2 Superficie di risposta A ques
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Page 291 and 292: Superficie di risposta per la lungh
Page 293: pur essendo un numero esiguo manten
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