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caratteristiche termiche e meccaniche medie tra LDPE e HDPE, ma soprattutto nell’aver simulato una fase d’iniezione con materiali la cui viscosità era quella misurata al reometro capillare, ossia apparente. Di seguito sono raccolti quattro diagrammi forza di chiusura su viscosità che illustrano gli stessi dati della tabella descritta poc’anzi, ma divisi per shear rate, al fine di poter individuare il modello che meglio si adatta alle condizioni di riempimento. forza di chiusura (ton) forza di chiusura (ton) 4050 4000 3950 3900 3850 3800 3750 3700 SR 5000 s -1 y = 798,49Ln(x) + 631,48 R 2 = 0,7603 45 50 55 60 viscosità (Pa*s) 65 70 75 Figura 217 Forza di chiusura su viscosità apparente a SR 5000 s -1 . 4050 4000 3950 3900 3850 3800 3750 3700 SR 1500 s -1 y = 729,95Ln(x) + 452,32 R 2 = 0,7984 80 90 100 110 viscosità (Pa*s) 120 130 140 Figura 218 Forza di chiusura su viscosità apparente a SR 1500 s -1 . 270
forza di chiusura (ton) forza di chiusura (ton) 4050 4000 3950 3900 3850 3800 3750 3700 SR 500 s -1 y = 574,12Ln(x) + 910,3 R 2 = 0,7474 120 140 160 180 200 220 240 viscosità (Pa*s) Figura 219 Forza di chiusura su viscosità apparente a SR 500 s -1 . 4050 4000 3950 3900 3850 3800 3750 3700 SR 300 s -1 y = 503,2Ln(x) + 1186,8 R 2 = 0,6951 150 170 190 210 230 250 270 290 viscosità (Pa*s) Figura 220 Forza di chiusura su viscosità apparente a SR 300 s -1 . Dall’analisi dei quattro grafici risulta evidente che il modello che si adatta meglio ai dati, ovvero quello che ha un coefficiente di correlazione più elevato è quello sviluppato a SR 1500 s -1 con un R 2 pari a 79.84%. 5.3 Validazione dello stampaggio ad iniezione delle vaschette dei deflussimetri I principali risultati presi in esame vengono riproposti qui di seguito. 271
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Fase 1 Analisi delle caratteristich
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imanenti sono materiali riciclati e
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periodo, invece, le temperature van
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Le varie tipologie di PE sono adatt
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Osservando i risultati dell’anali
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Alla fine è stato analizzato lo st
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sono più difficili da processare i
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1.1.8 Placchette di prova in poliam
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temperatura di processo dipende ess
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1.2.2 Evoluzione ideale della press
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Sezione circolare Sezione ad U Sezi
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Figura 15 Sistema di alimentazione
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Attraverso l’utilizzo di questo t
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Figura 19 Andamento temporale della
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Figura 22 Ugello a flusso libero. U
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Figura 25 Monougello con otturatore
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2.1.1 Influenza del gradiente di ve
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Figura 30 Schema del flusso a fonta
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trovi al centro della sezione, bens
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Il reometro capillare Il reometro u
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τ Q x 3 w ⋅τ w 2 ⎛ dv ⎞ =
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Figura 36 Diagramma per la correzio
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strumento non è necessario eseguir
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dotati una guarnizione O-ring che,
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di massa. A questo punto, per il ca
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linea grazie l’impiego di un tele
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Figura 48 Block Diagram relativo al
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Figura 50 Front Pannel relativo all
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quiete, per il tempo necessario al
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Figura 58 Prima bozza dello strumen
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La forma dello strumento deve soddi
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Quello per la termoresistenza, in v
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Il pezzo definitivo è rappresentat
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Figura 67 Vista laterale e della ba
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Viscosity (Pa-s) comportamento del
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Figura 72 Prova DSC: calcolo della
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74 anche se con cinque fattori inve
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• le altre colonne illustrano i d
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inserisce un campione di polimero c
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Figura 77 Pannello “fitting”. L
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I dati ottenuti sono stati: n 0,244
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viscosità (Pa*s) viscosità (Pa*s)
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perdite di carico all’ingresso ed
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Essa ha fornito i seguenti dati: Fi
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1s 0.0009798 m^3/kg b2s 5.596e-007
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Qui di seguito si può osservare la
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Il materiale riciclato è stato sta
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2.7.3 Conduzione delle prove reolog
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16 14 12 10 8 6 4 2 Correzione di B
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log(Shear Stress)[Pa] 7 6 5 4 3 2 1
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n è la pendenza della porzione di
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viscosità, si potranno agevolare n
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Figura 99 Microscopio Olympus SZX12
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2.9.2 Proprietà reologiche Dipende
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Temperatura: 290°C Atmosfera di pr
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Viscosità [Pa*s] 100000 10000 1000
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Perdita d'imbocco [Pa] 7000000 6000
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Dati: Shear rate apparente [s -1 ]
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135 2454,8 20 130 2343,8 20 127 229
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Conducibilità [W/m•K] PVT 0,29 0
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Volume specifico [cm 3 /g] 1,1600 1
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3.1.1 Modello di cristallizzazione
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7 57 107 171 204 0,66725 8 70 134 2
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viscosità (Pa*s) 1000 100 10 misur
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calcolati in accordo con le formule
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Oltre al modello adattato l’anali
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si ottiene la somma dei quadrati do
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Estimated Regression Coefficients f
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0,2 0,15 0,075 0,25 0,325 120 0,59
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superficie, ossia quella più signi
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dove: • P = pressione [Pa]. • g
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Percent Percent 99 95 90 80 70 60 5
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764 1 Il modello descrittivo ricava
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3.5.1 Attrezzatura A) Macchina di p
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g) Analisi dei dati In accordo con
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Carico unitario (N/mm2) Carico unit
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Figura 110 Macchina di prova MTS 32
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Le impurità presenti nei provini s
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stress 20 19 18 17 16 15 14 13 12 1
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Una volta graficato i risultati (Fi
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Figura 121 Rappresentazione della s
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Campioni scelti per la misura Tra t
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numero riesce a dare un valore rias
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3.7.3 Fitting del modello Figura 12
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Fiber length [μm] 3100 2100 1100 y
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esistenza incontrata in un altro pu
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Ansys CFX® Ansys CFX ® è un modu
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temperature risulta essere invece l
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Time to freeze Il time to freeze è
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Al fine di ottenere una simulazione
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Figura 135 Injection time. Figura 1
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Figura 137 Pressione per t= 0,366 s
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Figura 139 Diagramma frozen layer f
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4.1.5 Confronto tra i due sistemi F
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4.1.6 Approccio al problema mediant
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Figura 144 Geometria del gate. 4.1.
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Figura 147 Velocità in corrisponde
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pressa per generare un aumento di p
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Figura 150 Mesh superficiale. Per e
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[cm3/min] 10 1 0,1 0,01 0,0001 1,5
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5 6 7 Figura 153 Andamento della te
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4.1.9 Analisi delle condizioni di r
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Come si può notare, nello stampo s
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Figura 160 Dipendenza della viscosi
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4.3 Analisi del processo di stampag
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Page 251 and 252: Figura 193 Overlapping elements dia
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Page 259 and 260: Durante la seconda simulazione, è
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Page 263 and 264: si osserva che, se il gradiente di
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Page 269: Fase 5 Validazione dei codici media
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Page 285 and 286: Tabella 28 Tabella riassuntiva dell
Page 287 and 288: 5.6.2 Superficie di risposta A ques
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Page 293: pur essendo un numero esiguo manten
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