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Figura 142 Dimensionamento del gate. Figura 143 Dimensionamento del gate. Come diametro del gate è stato scelto un diametro di 0,8 mm. Le altre dimensioni del punto di iniezione sono state assunte prendendo come riferimento soluzioni già previste in commercio: la lunghezza è stata assunta pari a 3 mm e il diametro maggiore del cono pari a 1,6 mm. 194
Figura 144 Geometria del gate. 4.1.8 Determinazione delle condizioni di non flusso Lo studio del comportamento termico del materiale in corrispondenza del punto di iniezione, è stato condotto valutando dapprima una condizione di flusso isotermo, e poi una condizione più realistica che prevede lo scambio termico tra polimero e stampo, condizionato mediante canali di raffreddamento. Flusso isotermo L’analisi di flusso isotermo prevede che tutto il polimero all’interno del condotto sia alla stessa temperatura. Vengono poi fatti variare la temperatura ed il gradiente di pressione per calcolare la portata volumetrica all’uscita del gate. Nonostante l’ipotesi di flusso isotermo sia difficile da realizzare, questa analisi permette di comprendere la relazione tra i vari parametri in condizioni vicine alla temperatura di cristallizzazione, e di capire come la variazione di questi parametri influisce sul flusso. Mediante Ansys CFX ® sono state condotte simulazioni con diverse temperature del fuso e pressione nulla in corrispondenza della sezione finale del gate (condizione di fine packing). Al variare della pressione iniziale è stata calcolata la velocità media del flusso, eseguendo la media pesata sulla sezione di uscita della velocità in direzione del flusso. Di seguito sono riportati alcuni plots di Ansys CFX ® che mostrano l’andamento della pressione nel gate e il profilo di velocità che si ha in corrispondenza della sezione di uscita per due diverse temperature isoterme. 195
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Fase 1 Analisi delle caratteristich
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imanenti sono materiali riciclati e
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periodo, invece, le temperature van
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Le varie tipologie di PE sono adatt
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Osservando i risultati dell’anali
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Alla fine è stato analizzato lo st
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sono più difficili da processare i
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1.1.8 Placchette di prova in poliam
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temperatura di processo dipende ess
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1.2.2 Evoluzione ideale della press
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Sezione circolare Sezione ad U Sezi
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Figura 15 Sistema di alimentazione
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Attraverso l’utilizzo di questo t
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Figura 19 Andamento temporale della
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Figura 22 Ugello a flusso libero. U
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Figura 25 Monougello con otturatore
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2.1.1 Influenza del gradiente di ve
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Figura 30 Schema del flusso a fonta
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trovi al centro della sezione, bens
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Il reometro capillare Il reometro u
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τ Q x 3 w ⋅τ w 2 ⎛ dv ⎞ =
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Figura 36 Diagramma per la correzio
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strumento non è necessario eseguir
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dotati una guarnizione O-ring che,
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di massa. A questo punto, per il ca
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linea grazie l’impiego di un tele
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Figura 48 Block Diagram relativo al
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Figura 50 Front Pannel relativo all
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quiete, per il tempo necessario al
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Figura 58 Prima bozza dello strumen
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La forma dello strumento deve soddi
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Quello per la termoresistenza, in v
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Il pezzo definitivo è rappresentat
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Figura 67 Vista laterale e della ba
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Viscosity (Pa-s) comportamento del
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Figura 72 Prova DSC: calcolo della
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74 anche se con cinque fattori inve
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• le altre colonne illustrano i d
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inserisce un campione di polimero c
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Figura 77 Pannello “fitting”. L
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I dati ottenuti sono stati: n 0,244
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viscosità (Pa*s) viscosità (Pa*s)
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perdite di carico all’ingresso ed
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Essa ha fornito i seguenti dati: Fi
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1s 0.0009798 m^3/kg b2s 5.596e-007
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Qui di seguito si può osservare la
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Il materiale riciclato è stato sta
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2.7.3 Conduzione delle prove reolog
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16 14 12 10 8 6 4 2 Correzione di B
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log(Shear Stress)[Pa] 7 6 5 4 3 2 1
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n è la pendenza della porzione di
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viscosità, si potranno agevolare n
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Figura 99 Microscopio Olympus SZX12
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2.9.2 Proprietà reologiche Dipende
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Temperatura: 290°C Atmosfera di pr
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Viscosità [Pa*s] 100000 10000 1000
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Perdita d'imbocco [Pa] 7000000 6000
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Dati: Shear rate apparente [s -1 ]
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135 2454,8 20 130 2343,8 20 127 229
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Conducibilità [W/m•K] PVT 0,29 0
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Volume specifico [cm 3 /g] 1,1600 1
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3.1.1 Modello di cristallizzazione
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7 57 107 171 204 0,66725 8 70 134 2
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viscosità (Pa*s) 1000 100 10 misur
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calcolati in accordo con le formule
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Oltre al modello adattato l’anali
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si ottiene la somma dei quadrati do
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Estimated Regression Coefficients f
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0,2 0,15 0,075 0,25 0,325 120 0,59
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Page 149 and 150: 764 1 Il modello descrittivo ricava
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Figura 188 Filling fase (pmax=130MP
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Come si può dunque osservare in Ta
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Figura 193 Overlapping elements dia
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Figura 195 Condotti di raffreddamen
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Per completare lo studio del proget
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Analisi di stress della configurazi
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Durante la seconda simulazione, è
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Successivamente si sono importati t
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si osserva che, se il gradiente di
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η( & η ( T, p) o T, γ , p) = 1
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Figura 222 Zone in cui si rilevano
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Figura 225 Shear stress rilevati a
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16 17 6 18 4 Figura 228 Distribuzio
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6 Figura 230 Temperatura del fluido
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Numero della cavità che ha prodott
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5.5 Validazione dello stampaggio ad
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Tabella 28 Tabella riassuntiva dell
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5.6.2 Superficie di risposta A ques
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Superficie di risposta per la lungh
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pur essendo un numero esiguo manten
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