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velocità della vite fino a quando la cavità si è praticamente riempita e dopo si ha controllo sulla pressione), si è visto che la forza di chiusura e la pressione massima richiesta per riempire completamente la cavità superano la forza e la pressione massima limite della pressa. Impostando invece i parametri di processo reali, questi valori limite non vengono superati in quanto si esegue un riempimento con controllo di pressione: il 90% della cavità viene iniettato con controllo di velocità (Figura 134), in questa fase si può notare l’andamento a rampa della pressione, mentre la restante parte viene iniettata con controllo di pressione; in questo modo si può controllare il picco di pressione massima e si evita che l’andamento a rampa della pressione porti la stessa a superare il valore limite per la pressa. -2,5 -2 -1,5 -1 -0,5 0 Time (S) 0 5 10 15 (mm) 20 25 30 Figura 134 Diagramma della pressione nella fase di controllo della velocità della vite e nella fase di controllo di pressione. Utilizzando i parametri impostati nella macchina risulta che il tempo di iniezione è di 0,4 secondi, e, come può essere visto dal plot che evidenzia il tempo di iniezione, tutte le fascette si riempiono contemporaneamente ma in modo diverso: nella scala cromatica il colore blu rappresenta le parti che si iniettano per prime, mentre le parti in rosso sono le ultime. Osservando la Figura 135, si può notare come la fascetta più vicina allo sprue si riempia con una velocità inferiore rispetto a quella più distante dalla carota: infatti quando il materiale raggiunge il gate dell’ultima fascetta, la prima fascetta è già riempita per un terzo. Analizzando il valore della temperature at flow front per ogni punto delle singole fascette è possibile dare una spiegazione a questo comportamento. La temperature at flow front è un output che fornisce il valore della temperatura che si ha sul fronte di flusso, ottenuto tenendo in considerazione l’aumento di calore dovuto allo shear heating ed il calore ceduto allo stampo. 184 120 100 80 60 40 20 0 Pressure ( MPa)
Figura 135 Injection time. Figura 136 Temperature at flow front. Dalla Figura 136, ricavata da un plot di Moldflow ® , si vede come nella prima fascetta si abbia una progressiva riduzione della temperatura di fronte flusso. Questo è dovuto al fatto che vi è una trascurabile generazione di calore, per effetto dello shear heating; questa riduzione di temperatura, associata allo scambio termico con lo stampo più freddo, porta ad un aumento della viscosità del polimero. Nell’ultima fascetta si ha invece un aumento di temperatura considerevole in 185
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Fase 1 Analisi delle caratteristich
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imanenti sono materiali riciclati e
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periodo, invece, le temperature van
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Le varie tipologie di PE sono adatt
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Osservando i risultati dell’anali
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Alla fine è stato analizzato lo st
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sono più difficili da processare i
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1.1.8 Placchette di prova in poliam
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temperatura di processo dipende ess
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Sezione circolare Sezione ad U Sezi
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Attraverso l’utilizzo di questo t
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Figura 19 Andamento temporale della
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Figura 22 Ugello a flusso libero. U
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2.1.1 Influenza del gradiente di ve
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trovi al centro della sezione, bens
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Il reometro capillare Il reometro u
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τ Q x 3 w ⋅τ w 2 ⎛ dv ⎞ =
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Figura 36 Diagramma per la correzio
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strumento non è necessario eseguir
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dotati una guarnizione O-ring che,
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di massa. A questo punto, per il ca
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linea grazie l’impiego di un tele
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Figura 48 Block Diagram relativo al
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Figura 50 Front Pannel relativo all
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quiete, per il tempo necessario al
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Figura 58 Prima bozza dello strumen
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La forma dello strumento deve soddi
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Quello per la termoresistenza, in v
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Il pezzo definitivo è rappresentat
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Figura 67 Vista laterale e della ba
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Viscosity (Pa-s) comportamento del
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Figura 72 Prova DSC: calcolo della
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74 anche se con cinque fattori inve
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• le altre colonne illustrano i d
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inserisce un campione di polimero c
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Figura 77 Pannello “fitting”. L
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I dati ottenuti sono stati: n 0,244
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viscosità (Pa*s) viscosità (Pa*s)
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perdite di carico all’ingresso ed
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Essa ha fornito i seguenti dati: Fi
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1s 0.0009798 m^3/kg b2s 5.596e-007
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Qui di seguito si può osservare la
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Il materiale riciclato è stato sta
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2.7.3 Conduzione delle prove reolog
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16 14 12 10 8 6 4 2 Correzione di B
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log(Shear Stress)[Pa] 7 6 5 4 3 2 1
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n è la pendenza della porzione di
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viscosità, si potranno agevolare n
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Figura 99 Microscopio Olympus SZX12
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2.9.2 Proprietà reologiche Dipende
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Temperatura: 290°C Atmosfera di pr
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Viscosità [Pa*s] 100000 10000 1000
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Perdita d'imbocco [Pa] 7000000 6000
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Dati: Shear rate apparente [s -1 ]
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135 2454,8 20 130 2343,8 20 127 229
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Conducibilità [W/m•K] PVT 0,29 0
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Volume specifico [cm 3 /g] 1,1600 1
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3.1.1 Modello di cristallizzazione
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7 57 107 171 204 0,66725 8 70 134 2
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viscosità (Pa*s) 1000 100 10 misur
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Soluzione di riferimento n°02 Nell
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Clamp Force ( Tons) 760,00 740,00 7
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Figura 193 Overlapping elements dia
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Figura 195 Condotti di raffreddamen
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Per completare lo studio del proget
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Analisi di stress della configurazi
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Durante la seconda simulazione, è
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Successivamente si sono importati t
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si osserva che, se il gradiente di
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η( & η ( T, p) o T, γ , p) = 1
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Figura 222 Zone in cui si rilevano
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5.5 Validazione dello stampaggio ad
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Tabella 28 Tabella riassuntiva dell
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5.6.2 Superficie di risposta A ques
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Superficie di risposta per la lungh
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pur essendo un numero esiguo manten
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