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227 basé sur l’Eq. (2.17) et est donc conservatif, ACA (basé sur le schéma SC) donne une accélération aussi bonne qu’avec le schéma SC. Il n’apparaît pas nécessaire de dériver une version de ACA basée sur le schéma SLC bien que cela soit possible. Maillage N calc a Temps CPU (s.) δ t b (%) SC DD SLC SC DD SLC DD SLC 2 × 2 35 35 37 9 9 16 0.0 77.8 6 × 6 51 51 51 35 32 61 -8.6 74.3 10 × 10 52 52 52 59 55 105 -6.8 78.0 14 × 14 52 52 52 92 85 157 -7.6 70.7 18 × 18 52 52 52 138 131 220 -5.1 59.4 22 × 22 52 52 52 198 186 295 -6.1 49.0 26 × 26 52 52 52 276 261 386 -5.4 39.9 30 × 30 52 52 52 370 355 504 -4.1 36.2 a b Nombre total de calculs de flux, Différence relative en temps CPU par rapport au schéma SC. Tab. III.3 Nombre d’itérations et temps de calcul pour le problème à valeur propre III.2.3 Assemblage BWR-MOX en géométrie 2D non-structurée On s’intéresse maintenant à l’assemblage BASALA-H du Chapitre 7 dans le cadre du calcul du flux multigroupe sur un assemblage réaliste. Dans l’étude paramétrique du Chapitre 7, les résultats se sont montrés assez sensibles à la discrétisation du caloporteur. Par conséquent, on se propose ici de faire l’étude de convergence par rapport à ce paramètre avec les trois schémas d’intégration. On reprend les quatre configurations de la Fig. 7.2. Par ailleurs, le traitement de l’assemblage reprend les paramètres de la configuration de base du Chapitre 7 mais avec des conditions
228 blanches aux frontières et un tracking non-cyclique. Lorsque l’on s’intéresse à des maillages non-structurés comme ceux de cet assemblage, la comparaison entre divers schémas d’intégration n’est pas directe. Dans cette étude, les différents schémas ne convergent pas exactement vers les mêmes résultats étant donné que le raffinement n’est pas uniforme sur la géométrie et n’affecte que le caloporteur. Par conséquent, dans un tel cas, l’indicateur des performances d’un schéma d’intégration est sa vitesse de convergence et la référence pour chaque schéma est le résultat dans la configuration C 4 avec ce même schéma. Dans cette configuration, remarquons que SC, DD, SLC donnent des k eff en dedans de 45 pcm, un écart lié à la discrétisation du combustible. Les résultats de convergence par rapport au k eff sont donnés au Tableau III.4. Les tendances observées dans les cas simples précédents sont reproduites sur cet assemblage réaliste. Le schéma SLC donne les meilleurs résultats, le schéma DD est proche et le schéma SC est le plus lent à converger. On s’est aussi intéressé aux taux de fission thermique; dans la configuration C 1 , les écart relatifs moyens par rapport à la configuration C 4 sont de 0.11%, 0.09%, 0.05% pour SC, DD et SLC respectivement. Dans les configurations C 2 et C 3 , ces écarts sont inférieurs à 0.05% pour les trois schémas. Le Tableau III.4 présente aussi le coût de ces différentes configurations en termes du ratio en temps CPU en comparaison du calcul avec le schéma SC dans la configuration C 4 . Pour un maillage donné, le schéma DD est le moins coûteux. Pour ces gros tests, le surcoût induit par le schéma SLC est plutôt limité, 22 % dans la configuration C 1 et 15 % dans la configuration C 4 .
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UNIVERSITÉ DE MONTRÉAL DÉVELOPPE
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iv À mes grand-parents, William et
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vi RÉSUMÉ Ce projet s’intéress
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viii ABSTRACT This project is dedic
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2 La seconde étape est le calcul d
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160 CONCLUSION Dans ce projet, on s
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