maquinas de corriente alterna.pdf - Universidad Tecnológica de ...

2.6. Operación transitoria y desbalanceada de la maquinaria sincrónica 121
[Z ′ ] =
[
Rx + L ∗ q s L ] [
dΩ 0 L
∗2
−L ∗ qΩ R x + L ∗ d s − 1xmax
sΩ/(R 1 + L ∗ 1 s) ]
0 L 2 1x max
s ∗2 /(R 1 + L ∗ 1 s) . (2.78)
Se define ahora una segunda inductancia amortiguada de eje directo como:
L ∗∗
1x max
s
d = L∗ d − L∗2
R 1 + L ∗ 1 s.
Así:
[
[Z ′ Rx + L ∗
] = qs L ∗∗
d Ω ]
−L ∗ q Ω R x + L ∗∗
d s .
El circuito equivalente para este eje directo amortiguado comprenderá no sólo un secundario cortocircuitado
(el devanado D), sino también un terciario (eje 1).
El circuito equivalente se muestra en la figura 2.26
1x max
s 2
R x + L ∗∗
d s = R x + L ∗ d s − L∗2
R 1 + L ∗ (2.79)
1s. R x
(L d − L 1xmax L xDmax
L 1D
)s
L 2 1x max
R D
L 2 1D
L 2 xD max
R 1
L 2 1D
R x + L ∗∗
d s
( )
L1xmax L
s
xDmax
L 1D
(
L 2 1xmax L D
L 2 1D
− L 1xmax L xDmax
L 1D
)
s
(
L 2 xDmax L 1
L 2 1D
− L 1xmax L xDmax
L 1D
)
s
Figura 2.26: Circuito equivalente para eje directo amortiguado.
Las ecuaciones han quedado reducidas a:
[ ] [ −Ef /s Rx + L ∗ q
=
s L∗∗ d Ω ][ ]
iA
0 −L ∗ qΩ R x + L ∗∗
d s . (2.80)
i a
Lo único que ha cambiado es la presentación de las ecuaciones, pues realmente no ha habido
ninguna aproximación hasta aquí; el desarrollo ha sido exacto.