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250 Capítulo 3. La máquina de inducción donde ωL 1D = χ 1D = 2,7 Ω, es la reactancia de dispersión dada χ 1 = ωL 1 = 2,7 + 65,3 = 68 Ω. Con este valor, se tiene para la rama central de la figura 3.61 1 2 (R′ 2 − R 1 ) = 1 (4,72 − 1,95) = 1,39 Ω, 2 j ω 2 (L′ 2 − L 1) = j 2 (χ′ 1a − χ 1) = j (2,22 − 68) = −j32,89 Ω. 2 Así se obtiene el circuito equivalente mostrado en la figura 3.62. 1.95Ω j2.7Ω j2.3Ω + V ′ fs I ′ fs j65.3 I ′ fr 4Ω − 1.39Ω −j32.89Ω + V ′ bs I ′ bs j65.3 I ′ br 4Ω − 1.95 j2.7 j2.3 Figura 3.62: Circuito equivalente para la máquina bifásica (s = 1), con asimetría en el estator y con el motor en corto. Se debe incluir en el anterior circuito el efecto del condensador de la bobina 2 mostrado en la figura 3.63 Aquí: Pero: [ I1 I ′ 2 V 1 = V ′ 2 + Z c I ′ 2. ] √ 1 = 2 [ 1 1 −j j ][ I ′ fs I ′ bs ] ,
• • • • • • • • 3.7. Transitorios en la máquinas de inducción 251 I ′ 2 + Z cI ′ 2 ′ − + 2 V ′ 2 − 1 − + V 1 I 1 I L = I 1 + I ′ 2 Figura 3.63: Motor monofásico con condensador de arranque. I ′ 2 = 1 √ 2 (−jI ′ fs + jI′ bs ), V ′ 2 = V 1 − 1 √ 2 Z c (−jI ′ fs + jI′ bs ). Además: V fs ′ = V 1 + jV 2 ′ √ , 2 ( V 1 + j V ′ V fs ′ = 1 − 1 ) √ 2 Z ′ c (−jI′ fs + jI′ bs ) √ , 2 V fs ′ = V 1 √ (1 + j) − Z′ ( c I ′ 2 2 fs − I bs ′ ) . bs = V 1 − jV 2 ′ √ , 2 V ′ V ′ bs = V 1 − j ( V ′ 1 − 1 √ 2 Z c (−jI ′ fs + jI′ bs ) ) √ 2 , V bs ′ = V 1 √ (1 − j) − Z′ ( c I ′ 2 2 bs − I fs ′ ) .
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Máquinas de corriente alterna Luis
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Índice general 1. Ecuaciones 1 1.1
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Capítulo 1 Ecuaciones 1.1. Configu
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1.2. Aproximación para el caso de
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1.3. Campos magnéticos en las máq
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1.4. Máquina bifásica de corrient
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1.5. Ecuaciones eléctricas de equi
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1.6. Ecuación mecánica de equilib
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1.7. Solución de las ecuaciones ge
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1.8. Transformación Θ 0 33 [ ] [
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1.8. Transformación Θ 0 35 Premul
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1.8. Transformación Θ 0 37 Observ
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1.9. Transformación de tres ejes a
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1.10. Componentes simétricas en la
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3.2. Modelo circuital 189 2 ηρθ
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Page 271 and 272: Bibliografía Adkins, Bernand. The
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