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f
σσI [MPa]
3000
2500
2000
1500
1000
500
0
SE(B),a/W=0.5
SE(B),a/W=0.2
-100°C,SE(B),a/W=0.5
-60°C,SE(B),a/W=0.5
-40°C,SE(B),a/W=0.5
-20°C,SE(B),a/W=0.5
0°C,SE(B),a/W=0.5
-100°C,SE(B),a/W=0.2
6. Analyse des Bruchverhaltens in der Tieflage und im Übergangsbereich
-160 -120 -80 -40 0
Temperatur T [°C]
pl [-]
lnεεv
-1.0
-1.5
-2.0
-2.5
-3.0
-3.5
-4.0
-4.5
-5.0
-5.5
-6.0
pl
lnεv =-2.33h+0.93
-100°C,SE(B),a/W=0.5
-60°C,SE(B),a/W=0.5
-40°C,SE(B),a/W=0.5
-20°C,SE(B),a/W=0.5
0°C,SE(B),a/W=0.5
-100°C,SE(B),a/W=0.2
pl
lnεv =-2.33h+1.63
1.00 1.25 1.50 1.75 2.00 2.25 2.50
h [-]
Bild 6.30: Lokale mechanische Feldgrößen an den Spaltbruchursprüngen, EH36-15I, HLSV
Analog zu den Ergebnissen für die HLSV des Stahls EH36-15I wird das zweiparametrige
Bruchkriterium auch für GW und HLSV des Stahls RQT701-15I ermittelt. Im Vergleich zu Stahl
EH36-15I werden für RQT701-15I die mechanischen Feldgrößen neben den SE(B) Proben auch an den
0.5C(T) Proben ausgewertet.
Eine Abnahme der mittleren σI f Werte mit der zunehmenden Temperatur wird für die 0.5C(T) Proben
aus homogenem GW erhalten, s. Bild 6.31. Der mittlere σI f Wert fällt in einem Temperaturbereich von
-80°K um fast 400 MPa ab. Der größte Abfall von 290 MPa findet allerdings im Bereich zwischen -
120° und -80°C statt. Für die SE(B) Proben mit tiefem Riss, die bei -120°C geprüft werden, zeigt sich
eine geringfügige Reduktion des mittleren σI f Wertes um ca. 60 MPa im Vergleich zu 0.5C(T) Proben.
Für die SE(B) Proben mit kurzem Riss resultiert bei T=-120°C allerdings ein um sogar 280 MPa
kleinerer mittlerer σI f Wert als für SE(B) Proben mit tiefem Riss. Die Reduktion des mittleren σI f
Wertes mit der Verringerung der Anfangsrisslänge von a/W=0.5 zu 0.2 ist von der Größenordnung
vergleichbar zu entsprechenden Reduktion für EH36-15I, HLSV, s. Bild 6.30. Somit kann die
Annahme, dass die mittleren σI f Werte mit dem abfallenden Constraint absinken, die basierend auf den
Ergebnissen für den Stahl EH36-15I aufgestellt wird, durch die Ergebnisse für den GW des Stahls
RQT701-15I bestätigt werden.
Zur Vervollständigung des Bruchkriteriums wird die obere Grenzkurve mittels der ausgewerteten h und
lnεv pl ) Werte bei der Spaltbruchauslösung bestimmt, s. Bild 6.31. Im Gegensatz zu Ergebnissen für die
HLSV des Stahls EH36-15I wird die untere Grenzkurve nicht durch die vertikale Verschiebung der
oberen Grenzkurve um eine bestimmte Mindestentfernung konstruiert. Die untere Grenzkurve wird so
festgelegt, dass möglichst alle Wertepaare im Bereich zwischen den beiden Grenzkurven
eingeschlossen werden. Die daraus resultierende Mindestentfernung von der oberen Grenzkurve ist bei
der höchsten Spannungsmehrachsigkeit von h=2.5 am größten und wird mit abnehmenden h Werten
kleiner. Die größte Mindestentfernung von ∆lnεv pl =1.98 bei h=2.5 ist um fast ein 3-faches höher als die
entsprechende Entfernung für die HLSV des Stahls EH36-15I. Für den GW des Stahls RQT701-15I
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