Dokument 1.pdf (35.736 KB) - RWTH Aachen University
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6. Analyse des Bruchverhaltens in der Tieflage und im Übergangsbereich<br />
bei Temperaturen, T=-120°C, -80°C, -40°, -20°C und 0°C angepasst. Die Parameter für das<br />
modifizierte Modell ergeben sich zu c=0.0087, σu(0)=7587MPa und σu0=3697MPa.<br />
Aufgrund der beschriebenen Vorgehensweise zur Anpassung von Parametern wird mit dem<br />
modifiziertem Bereminmodell eine gute Übereinstimmung bezüglich der 50%-Versagensgrenze mit<br />
dem Mastercurve-Konzept von der Tieflage bis zum oberen Übergangsbereich (T=20°C) erhalten, s.<br />
Bild 6.51. Für die 95%-Versagensgrenze werden mit dem modifiziertem Modell bis T=0°C etwas<br />
höhere Bruchzähigkeiten als nach ASTM E 1921 bestimmt. Ab T=-40°C liefert das modifizierte<br />
Bereminmodell eine bessere Anpassung an die Mastercurve Ergebnisse bezüglich der 5%-<br />
Versagensgrenze als das Bereminmodell mit linearer Temperaturabhängigkeit des σu2 Parameters.<br />
Grundsätzlich bewirkt die Modifikation des Bereminmodells eine Verschiebung der Versagensgrenzen<br />
zu höheren Bruchzähigkeiten hin im Vergleich zum Bereminmodell mit der Anwendung des σu2-<br />
Parameters. Für T=20°C ergibt sich mit dem modifiziertem Modell eine deutlich niedrigere<br />
Bruchzähigkeit bei 95%-Versagensgrenze als mit der Mastercurve, s. Bild 6.51. Der Grund dafür ist,<br />
dass ab einer bestimmten Spannungsintensität die Weibullspannungen viel stärker ansteigen, was auch<br />
in vorigen Untersuchungen beobachtet werden konnte. Grundsätzlich ist festzustellen, dass mit dem<br />
modifizierten Bereminmodell nach dem Arrhenius-Ansatz eine verbesserte numerische Vorhersage des<br />
Spaltbruchverhaltens möglich ist.<br />
KJmat [MPa*m 0.5 KJmat [MPa*m ]<br />
0.5 ]<br />
300<br />
250<br />
200<br />
150<br />
100<br />
50<br />
0<br />
Exp.<br />
Pf=5%<br />
Pf=50%<br />
Pf=95%<br />
Pf=5%<br />
Pf=50%<br />
Pf=95%<br />
Pf=5%<br />
Pf=50%<br />
Pf=95%<br />
MC: T T0=-42.5°C 0=-42.5°C<br />
Beremin:<br />
m=9.95, σ u2<br />
Beremin:<br />
m=9.95,σ m=9.95,σu=f(σ u=f(σu(0),σ u(0),σu0,c,T) u0,c,T)<br />
c=0.0087,σ c=0.0087,σu(0)=7587MPa u(0)=7587MPa<br />
σ σu0=3697MPa u0=3697MPa<br />
-200 -150 -100 -50 0 50<br />
Temperatur T [°C]<br />
Bild 6.51: Vergleich zwischen den Versuchsdaten, der Mastercurve nach ASTM E 1921 und der<br />
numerischen Prognose nach dem modifizierten Bereminmodell der Spaltbruchzähigkeiten, 0.5C(T)<br />
Probe, RQT701-15I-HLSV, a/W=0.5<br />
6.4 Anwendung des gekoppelten Modells<br />
Die Versagenswahrscheinlichkeit wird im vorangegangenen Kapitel ohne Berücksichtigung des<br />
stabilen Risswachstums mit dem Beremin-Modell ermittelt. Um den Einfluss des wachsenden Risses<br />
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