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5. Modellierung des stabilen Risswachstums
70
h
1
fc h
1
fc RQT701-20I, GW
ε n=0.1 ε n=0.3
tot
fc 1
fc tot
fc 1 0.0056 0.0138 0.0030 0.0044
2 0.0056 0.0067 0.0030 0.0031
3 0.0111 0.0111 0.0051 0.0051
tot
fc F, SG
ε n=0.1 ε n=0.3
1
fc RQT701-20
tot
fc 1 0.0070 0.0166 0.0041 0.0099 0.0057 0.0138 0.0030 0.0044
2 0.0023 0.0047 0.0014 0.0019 0.0064 0.0077 0.0033 0.0033
3 0.0029 0.0052 0.0021 0.0029 0.0117 0.0119 0.0045 0.0045
1
fc ε n=0.1 ε n=0.3
Tabelle 5.4: Kritische Porosität fc in Abhängigkeit von der Mehrachsigkeit und der charakteristischen
Dehnung εn, RQT701-20, GW und SG (I und F)
5.1.2 Gekerbte Rundzugproben
Die Versuche an den gekerbten Rundzugproben dienen zur Überprüfung des Parameters fc, der anhand
der Zellmodellrechnungen bestimmt wurde, sowie zur Kalibrierung der Elementgröße, die als ein
wichtiger Parameter in die Schädigungsanalyse eingeht. Der übrig gebliebene Schädigungsparameter,
der Beschleunigungsfaktor κ, wird dann aus der Anpassung der numerischen an die experimentellen
Ergebnisse bezüglich des steilen Lastabfalls im Last-Verformungsdiagramm ermittelt. Grundsätzlich
werden aus allen Stählen 8x40 gekerbte Rundzugproben mit dem Bruttodurchmesser von 8mm und der
Messlänge von 40mm hergestellt, s. Bild 5.11, wobei die Kerbgeometrie durch den Kerbradius ρ und
die Kerbtiefe t definiert wird. Zusätzlich werden für S355-12I, sowohl für den GW als auch das SG,
5x25 gekerbte Rundzugproben untersucht.
M12
20
Bild 5.11: Gekerbte Rundzugproben, 8x40
4
ø 8
t
Alle gekerbten Rundproben werden bis zum Bruch unter quasistatischer Zugbelastung geprüft. Neben
der Kraft werden zusätzlich die Durchmesseränderung ∆D und die Kerbaufweitungsänderung ∆L mit
Hilfe der Clipgages gemessen. Bei allen Rundzugproben mit der Hybridlaserschweißverbindung
(HLSV), befindet sich die Kerbe in der Mitte der Schweißnaht.
48
ρ
96
tot
fc I, SG
1
fc tot
fc