Grados. - o 12 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 1.6 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 ;32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 - O' \ 0,00000 0,01746 I 10' 0,00291 0,02036 Tan gentes 20' T 0,00582 0,02328 0,03492 0,03783 0,04075 0,05241 0,05533 0,05824 0,06993 0,07285 0,07578 30' 0,00873 0;02619 0,04366 0,06116 0,07870 0,08749 0,09042 0,09335 0,10510 0,10805 0,11099 0,12278 0,12574 0,12869 0,14054 0,14351 0,14648 0,15838 0,16137 0,16435 0,17633 0,17933 0,18233 0,19438 0,19740 0,20042 0,21256 0,21560 0,21864 0,23087 0,23393 0,23700 0,24933 0,25242 0,25552 0,26795 0,27107 0,27419 0,28675 0,28990 0,29305 0,30573 0,30891 0,31210 0,32492 0,32814 0,33136 0,34433 0,34758 0,35085 0,36397 0,36727 0,37057 0,3838ü 0,38721 0,39055 0,40403 0,40741 0,41081 0,42447 0,42791 0,43136 0,44523 0,44872 0,45222 0,46631 0,46085 0,47341 0,48773 0,4913.1, 0,494!J5 0,50953 0,51319 0,51688 0,53171 0,53545 0,53920 0,55431 0,55812 0,56194 0,57735 0,58124 0,58513 0,60086 0,60483 0,60881 0,62487 0,62892 0,63299 0,64941 0,65355 0;65771 0,67451 0,67875 0,68301 0,70021 0,70455 0,70891 0,72654 0,73100 0,73547 0,75355 0,75812 0,76272 0,78129 0,78598 0,79070 0,80978 0,8] 46.1 0,81946 0,83910 Q,86929 0,84407 .0,87441 0,84906 0,87955 0,90040 0,90569 0,91099 0,93252 0,93797 0,94345 0,96569 0,97133 0,97700 1,00000 60' - 50' 40' Cota -529- 0,09629 0,11394 0,13165 0,14945 0,16734 0,18534 0,20345 0,22169 0,24008 0,25862 0,27732 0,29621 0,31530 . 0,33460 0,35412 0,37388 0,39391 0,41421 0,43481 0,45573 0,47698. 0,49858 0,52057 0,54296 0,56577 0,58905 0,61280 0,63707 0,66189 0,68728 0,71329 0,73996 0,76733 0,79544 0,82434 0,85408 0,88473 0,91633 0,94896 0,98270 30' ----ngentes 40' 0,01164 0,02910 0,04658 0,06408 0,08163 0,09923 0,11688 0,13461 0,15243 0,17033 0,18835 0,20648 0,22475 0,24316 0,26172 0,28046 0,29938 0,31850 0,33783 0,35740 0,37720 0,39727 0,41763 0,43828 0,45924 0,48055 0,50222 0,52427 0,54673 0,56962 0,59297 0,61ü81 0,64117 0,66608 0,69157 0,71769 0,74447 0,77196 0,80020 0,82923 0,85912 0,88992 0,92170 0,95451 0,98843 20' I 50' - 0,0 J455 89 0,03201 88 0,04949 87 0,06700 86 0,08456 85 0,10216 84 0,11983 83 0,13758 82 0,15540 81 0,17333 80 0,1\1136 79 9,20952 78 0,22781 77 0,24624 76 0,26483 75 0,28360 74 0,30255 73 0,32171 72 0,34108 71 0,36068 70 0,38053 . 0,40065 69 68 0,4210fi 67 0,44175 66 0,46277 65 0,48414 64 0,50587 63 0,52798 62 0,55051 61 0,57348 60 0,59691 59 e,620~3 58 0,64.528 57 0,67028 56 0,69588 55 0,72211 54 0,74900 53 0,77661 52 0,804fj8 51 0,83415 50 0,86419 49 0,89515 48 0,92709 47 9,96008 46 0,99420 45 44 10' Grados.
Grados. - -530 - Cotangen tes , O 10" 120' 30' 40' 50' -------- --- I O 57,~8996 I ;43,77371 171,88540 114,158865 85,93979 68,75009 .89 1 49,10388 42,96408 38,18846, 34,36777 31,24158 98 2 28,63625 26,43160 24,54176 22,903771 21,47040 20,20555 87 3 19,08114 lR,07498 17,16934 16,34986' 15,60478 14,92442 86 4 14,30067 13,72674 13,19688 12,70621112,2~051 11,82617 85 5 11,43005 11,05943 10,71191 10,38540,10,0/803 9,78817 84 6 ~,51436 9,25530 9,00983 8,77689' 8,55555 8,34496 83 7 8,14435 7,95302 7,77035 7,59575 7,42871 7,26873 82 8 7,11537 6,96823 6,82694 6,69116 6,56055 6,4R484 81 9 6,31375 6,19703 6,08444 5,97576 5,87080 5,76937 80 10 5,67128 5,57638 5,48451 5,3\1552 5,30928 5,22566 79 11 5,14455 5,06584 4,98940 4,91516 4,84300 4,77286 78 12 4,70463 4,63825 4,57363 4,51071 4,44f.142 4,38U69 77 13 4,33148 4,27471 4,21933 4,16530 4,11256 4,06107 .76 14 4,01078 3,96165 3,91364 3,86671 3,82083 3,77595 7.5 15 3,73205 3,68909 3,64705 3,60588 3,56557 3,52609 74 16 3,48741 3,44951 3,41236 3,37594 3,34023 3,30521 73 17 3,27085 3,23714 3,20406 3,17159 3,13972 3,10842 72 18 3,07768 3,04749 3,01783 2,98868 2,96004 3,93189 71 19 2,90421 2,87700 2,85023 2,823!)1 2,79802 2,77254 70 20 2,74748 2,72281 2,69853 2,67462 2,65109 2,62791 69 21 2,60509 2,58261 2,56046 2,53865 2,51715 2,49597 68 22 2,47509 2,45451 2,43422 2,41421 2,39449 2,37504 67 23 2,35585 2,33693 2,31826 2,29984 2,28167 2,26374 66 24 2,24604 2,22857 2,21132 2,PJ430 -2,17749 2,16099 65 25 2,14451 2,12832 2,11233 2,09654 2,08094 2,06553 64 .26 2,05030 2,03526 2,02039 2,00G69 1,99116 1,97680 63 27 1,96261 1,94858 1,93470 1,920!18 1,~0741 1,89400 62 28 1,88073 1,86760 1,85462 1,84177 1,82906 1,81649 61 29 1,80405 1,79174 1,77955 1,76749 1,75556 1,74375 60 30 1,73205 1,72047 1,70901 1,69766 1,68643 1,67530 59 31 1,66428 1,65337 1,64256 1,63185 1,62125 1.61074 58 32 i,60033 1,59002 1,57981 1,56969 ] ,55\:106 .1,54972 57 33 1,53987 1,53010 1,52043 1,51084 ] ,50133 1,491\10 56 34 1,48256 1,47330 1,46411 1,45501 1,44598 1,43703 65 35 1,42815 ] ,41934 1,41061 1,40] 95 ] ,39336 1,38484 54 36 1,37638 1,36800 1,35\:168 1,35142 1,34323 1,33511 53 37 1,32704 1,31904 1,31110 1,30323 1,29541 1,28764 52 38 1,27994 1,27230 1,26471 1,25717 1,24969 1,24227 51 39 1,23490 1,22758 1,22031 1,21310 1,20593 1,19882 50 - 40 1,19175 1,18474 1,17777 ],17085 1,]6398 ],157]5 49 41 1,15037 1,14363 1,13(j94 1,13029 1,12369 1,117]3 48 42 1,11061 1,10414 1,09770 1,09]31 1,01'
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PRÁCTICA USUAL DE LOS CÁLCULOS DE
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-6- práctica de los principios que
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,-- 81 - en la cual M es el momento
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.CAPÍTULO IV. PRINCIPIOS DE LA EST
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P A,RTE SEGUNDA. OAPÍTULO I. FÓRM
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y El mismo triángulo da l 2 - 111
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Altura Luces Espesor I ' Epoca de E
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. hacia el exterior alrededor de lo
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' tuirá como acabamos de indicar p
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, el empuje en la clave, hemos part
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-, J63 - Q = P d = 79..000X 3,50 =
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Número Número Long'itud Presiones
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. . OAPÍTULO III. CÁLCULO DE LAS
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~I~ Fij 88 f :te Chapado JOmm~elllo
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-237- Dada la simetría de la curva
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- 239 - Pero así no tenemos en cue
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- 241 - el trabajo real del hierro
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OAPÍTULO IV. VIGAS DE CELOsíA ORD
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-245- hipótesis que sirvió de bas
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- 247 ~ Debemos observar, sin embar
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- 249 - del apoyo se hallará toman
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- 251 - cede, la luz de los larguer
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- 253 - admitido el ancho mínimo p
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- 255 - Obtenemos así la curva de
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apoyo de la derecha, de modo que e2
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.. . . - 259 ~- En la zona 3.a redu
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- 261 - de detalle, y podremos, por
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~ 263~ " Alma de 10 mm. á 77,88 po
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-265- y el trabajo efectivo del met
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- 267,- La mínima dimensión de l~
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- 269 - menor dimensión de la secc
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~ 271 ;. 'l.° El sistema de trián
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. -273- sistema simple que sirve de
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- 275 - como centro de momentos el
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- 277 - , 130. TENSIONES ,MÁXIMA y
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- 279 - 131. SISTEMAS DE GRANDES MA
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- 281 - Otra de las vigas de frecue
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OAPÍTULO VI. VIGA RECTA DE MONTANT
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-285- siendo lla luz. El momento de
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. Tendremos la ecuación - 287 - 3
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-289- - 'Esta misma dificultad se e
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mw IJ máx - Te 6P + 2 - CoS!:l. 5
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de. donde se deduce luego - 293 - d
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de donde Luego 5. -. 1 .. -,-.295"-
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-297 .~ fi'fontante V3.:.t~ós valo
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- 299 - sometidos á tensión, pues
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~ 301 ; El peso permRnente, por met
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- 303 - observando que el primero e
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. de donde resulta - 305 - maa; -,-
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y . ó' La ecuaCl n que det ermma v
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Luego - 309 ...,- v¡¡máx = 1)1/'
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Dmá:c- ~4.470 i - D má:c 2 - 51.2
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, - 314 - las secciones prácticas,
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. -316 ~. . 'Hemos dicho que el esf
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-318 - Finalmente,. 84 vendrá dada
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-320 - Admitiendo un trabajo de 8 k
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- 322 - '- montantes corresponden
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-324 --- manente en partes iguales
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Fácilmente veremos que - 326 --..
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-328- Teniepdo presente que esta ca
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- 330 - y escribiendo la ecuación
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-332~ Para determinar el debido á'
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~ 334~' Y sumando los esfuerzos deb
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, 336 --- ~ : En el cuadro siguient
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- 338 - 149. CÁLCULODEL DIAGRAMA(b
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. - 340 - 150. CÁLCULODE LOS MONTA
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- 342 -'- En el montante extremo ob
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" at' Se deduce de aqui Y, finalmen
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- 346 - La ecuación que determina
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de donde resulta Por lo tanto, -348
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Esfuerzos y secciones teóricas de
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OAPÍTULO VIII. VIGA DE MONTANTES Y
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~354- ocup~~nuna posición simétri
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-356- altura de la viga de 4 m., ig
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- 358 -' S2 X 4 + 30.120 X 8 - 3.76
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- 360 - pondiente á dicha carga, q
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1 4 [ ~"362 - 14 " ] 6.200 + 20 (7.
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- -364 - y 1)táX se obtendrá por
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1)61Jiá{J) se deducirá de la ecua
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nmá:JJ- V mín 4 10.,735X 1,41 = 1
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- 370- 158. DIAGRAMA(b) y VÍGA DEF
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- 372 - ',1 razón de su simetría
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OAPÍTULO IX. VIGAS PARABÓLlCAS. 1
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, - 376- de la compresión de la ca
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-378 ''-.-' x:=. i v. = 4ft. l2 x=
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- 380 - de las que descienden de iz
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, ~382- , ' lanca O' P' - Jn2 y O'
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- 384 -- ciales. Habremos cTeelegir
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- 386 - EIt virtud de la simetría
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luego -3'88 '~ 5 I ~ 96.500 X 252 =
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~ 390 ; las distancias al apoyo de
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de donde se ~educe l4 = El valor de
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-394- Haciendo las sustituciones, y
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-:-. 396 - Calcularemos ahora, D/n
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- 398 ~ y la inferior de cada monta
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de donde se deduce Vl&mín = - -400
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-402- parciales más desfavorables,
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OAPÍTULO x. APLICACiÓN DE LOS PRO
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. en una misma vertical, como se ve
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-408- última fuerza empuja á la a
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PARTE OUARTA. VIGAS DE VARIOS TRAMO
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-423- por metro lineal uniformement
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Pk lk Xa; = 2 - 431 - j}fk - Mk - 1
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'-4~3- can-las secciones de las bar
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,OA.PÍTULO II. VIGAS DE DOS TRAMOS
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~437 ~. -._Bajoesta forma se observ
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~,445 ,~ M sera nulo para x = O, Y
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OAPÍTULO III. VIGAS DE TRES TRAMOS
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-'463'''- Halia,remos los puntos en
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- 471-- El diagrama de la distribuc
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-=- 473 - 2.° tranw.-Lafórmula [6
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j Hipótesis Esfuerzo Esfuerzo - Va
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