descargada - sociedad española de historia de la construcción

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541 - 44. Ap1i~ación de la composición de fuerzas por medio del polígono funi. cular á la determinación de los centros de gravedad de figuras irre. .gulares. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . PARTE SEGUNDA. PUENTES DE FÁBRICA. CAPÍTULO l.-Fórmulas empíricas para la determinación de las dimensiones de los elementos de un puente de fábrica. -45. Elementos principales de un puente de fábrica.. . . . . . . . . .. . . . . . . . .. .-46. :piversasclasesdebóve~asempleadasen lospuentes.. ... .. .. . -47. Trazadodelperfilde ensayo. . . . . . .. . . ... . . . . . . . . .. . . ... . . . . . . . . 48. ,Fórmulas empíricas del espesor en la clave para arcos de medio punto, carpaneles y.elípticos. , ~""'''''''''''''''''''', 49. Espesores en la clave de los arcos escarzanos. . .. . . . . . ... ..:. . . ... -50. Determinacióndelespesordelosestribos... . . . . . . . . . . . . . . .. . . . . . . .-51. Espesor de las pHas. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . '.' 452. Cuadro de las principales dimensiones de algunos puentes. ... . .. . . . CAPÍTULO II.'--Fundamentos de la teoría de las bóvedas. . . . ... , - Teoría del coeficiente de estabilida.d. 1)3. Rotura de las bóvedas. . '.' ... .. ,.. ... .. .... -54. Empuje en la clave y reacción del apoyo... . . . . . .. .. . . .. .. . .. . .. .. -M. Teoría de Lamé y Clapeyron.. . . . . . . . . . . . . . . . . . : . . . . . . . . . . . . . . . . . -56. Aplicaciones del método del coeficiente de estabilidad.. . . . . . . . . . . . . ~7. Corrección del espesor del estribo y de las pilas dados por las fórmu- las empíricas. . . . . . . .'. . . . .' . . . . '. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .. . :58. Presiones en la clave y en la junta de rotura. '" """ -59. Junta de rotura. . . . . . . . . . . .. . . . . . . . . . . . " . . . . . .. . . . . . .'. .. . . . . . . ~O. Influe.nGia de la posición de una sobrecarga en la estabilidad de la obra. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . ~ . . . . . . . . . . . . . . . .8. . . . . . ~ . . .-. CAPÍTULO IlI.-Teoría de 11:\.curva de presiones. -61. Curva de presiones. - Método de Méry... . . . . . . . . . . . . . . . . . .. . . . . . . "62. Oondicionesdeestabilidadde la bóveda. " .. .. . . .. ... ..... ,~3. Indeterminación de la curva de presiones. . . .. . . . . '.. . . . . . .. . . . . . . . Págs. 106 109 109 111 113 118 121 126 127 132 133 134 136 137 138 139 139 1;41 143 145
-'542 - Págs 64. Bóveda con sobrecarga... . . . . . .. . . . . .. . . . .. . . . . . . . .. . . .. . . .. .. .. '1M 65. Operaciones que requiere la comprobación de la estabilidad de una bóveda. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .. . . . . .'. '. . . . . . . . . . . 147 ',' 66. Determinación de lo~ centros de gravedad.. . . . . . . . . ... .. . .. . . . . . . . 148 "67. Determinación delempuje en la Clave ' 150 68. Determinación de las reacciones en las juntas por medio del polígono funicular. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 152 69. Precauciones para trazar con precisión la curva de presiones. .. . . . . . 153 70. Descomposición por juntas verticales.. . . . .. . . . . . . . . .. . . . . . . . . . . .. . 154 71. Prolongación de la curva de presiones en elestribo.... .. .... " ... 155 72. Corrección del perfil de la bóveda. . . . . . . . . . . . . . . . .. . . . . . . . .. . . . . . 156 73. Noticia de las teorías de Dupuit y Durand-Olaye. ~. . . . . . . . .. . . . . . . . 157 CAPÍTULO IV.-Aplicacion~s prácticas de los métodos de comprobación de la estabilidad de las bóvedas. 74. Arco elíptico de 24 m. de luz y 9,70 de flecha.. . . .. . . .. .. . .. . .. . . .. 160, 75. Comprobación por el método del coeficientede estabilidad 161 76. Comprobación de la misma bóveda por medio de la curva de presiones. 164- 77. Arco ,escarzano de 18 m. re bajado al 1/6' . . . . . . . . . . . . . . . . . . ~ . . . . . . . 172 ' 78. Comprobación por el método del coefiéiente de estabilidad... ¡ 173. 79. Comprobación del mismo arco por medio de la curva de presiones... 175- 80. Comprobación de la misma bóveda descomponiéndola en trozos por medio de juntas verticales. . .. . . . . . . . ., . . . . . .. .. . . . . . .. . . ~ . . .. 179, CAPÍTULO V.~Breves nociones acerca de los muros de sostenimiento. 81. Muros de sostellimiento.-Definición del empuje de las tierras.. . . . . . 82. Valor del empuje.y punto de aplicación. .. . . . . . . .. . . . . . . . . . . . . .. 83. Comprobación de la estabilidad.. . . . . .. . . . .. . . ., .. .. . . . . " . . . .... 84. Densidades y taludes naturales ó ángulos de rozamiento que se adoptan en la práctica. . . . . . . . . . . . . . . ..: . . . . . . . . " . . . . . ~ . . . . . . . . . . 85. Muros con el paramento interior vertical y el exterior en talud: . . . . . 86. Ejemplos de comprobación de muros de sostenimiento.. . . . . . . . . . . . . 87. Muros de 6, 8 Y12 m. de altura.. .. .. . ..., '" ....... 88. Muros con el paramento exteriorcoll talud de 1/10 yel interior con talud de 1/5" .. . .. . . . . . . . . . '" . . . . .. . . . . . . . .. . . . . . . .. .. .. . '. . 89. Ejemplo de comprobación de un muro con talud exterior de 1/10 é interior de 1/5' . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .. . . .. . . . . . 90. Muros de menor altura que el terraplén que sostienen.. . . . . . . . . . . . . 182; 183. 186. 187 189. 190. 191 193. 194- 191
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PRÁCTICA USUAL DE LOS CÁLCULOS DE
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-6- práctica de los principios que
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PARTE PRIMERA. NOCIONES DE RESISTEN
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CAPÍTULO - III- REPARTICiÓN DE LA
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- 85- El máximo de R se verifica e
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- 87- Se ha prescindido de la super
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.CAPÍTULO IV. PRINCIPIOS DE LA EST
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- 91- En la figura (B)se han repres
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- 97- figura (A), y, por lo tanto,
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- 99,- de Estática gráfica; pero,
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- 101 - del nudo a hacia la derecha
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- 103 - mosal b, encontrariamos tre
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y El mismo triángulo da l 2 - 111
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- 113- es decir, tomar en la vertic
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, - 115 - iJ'ucciones de mamposter
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- 117 - Si se sustituyen estos valo
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- 119 - clave reemplazando ,en las
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- 121 - DesnQyers da, para este cas
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- 123 - formarse el cuadro núm. 4,
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Arcos escarzanos - 125 -"- E= VI [0
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- 127 - clave de la bóveda, y se c
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Altura Luces Espesor I ' Epoca de E
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. hacia el exterior alrededor de lo
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- 135'- á indicar lo esencial de e
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- 137 - dera una bóveda estable -'
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- 139 - de rotura. En muchos casos
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e 61. CAPÍTULO III. TEORíA DE LA
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- 143- P1 + P2 + Pa, y, por lo tant
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- 145 - probación de esta tercera
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' tuirá como acabamos de indicar p
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- 153 - partir de la horizontal a q
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- 155 - á nq, ambas reacciones deb
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- 157 - acabamos de indicar se corr
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- 159 - para trazar la curva de pre
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- 161 - 75. COMPROBACIÓN POR 'EL M
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- 165 - caso, nos ponemos así en l
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~ .167 - método del coeficiente de
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I ~ "C ¡:j ~ "C .... o .m ~ ~ "C..
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_. 179 - cuentaantesdedecidirse:á
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- 183 - prisma se mantendrá en equ
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- 185 - ó lo que es lo mismo el á
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- 11'87 :... especialmente en las a
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- 189 - 85. MUROS CON EL PARAMENTO
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- 191 - y el peso, admitiendo.,quee
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, - 193 - Así, si el ancho de la v
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-' 195- .estabilidad del muro de' 5
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y la presión máxima - 197 - 2 X 1
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PARTE TERCERA. PUENTES METÁLICOS D
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-201 - que se transmitirá á dos p
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- 203 - 93. DETERMINACIÓN DE LAS C
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. - 205 - para carretera. Esta cifr
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- 201- No nos es posfble entrar en
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-211 - , El trén co?tante qU'e'Ín
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-213 - Se han deducido directamente
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, e -215'- , Lospesosconsig~ados en
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- 219 - , experimentos de Deslandre
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- 221 -'- puesto que el resultado h
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. - 223 -:- Supongamos que el piso
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I - 225- Cuadro para la reducción
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-227- roer lugar el caso más senci
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, - 229 --- unidos al alma y aument
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. . OAPÍTULO III. CÁLCULO DE LAS
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~I~ Fij 88 f :te Chapado JOmm~elllo
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-235- eje h.orizontal y paralelo al
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-237- Dada la simetría de la curva
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- 239 - Pero así no tenemos en cue
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- 241 - el trabajo real del hierro
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-245- hipótesis que sirvió de bas
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- 247 ~ Debemos observar, sin embar
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- 249 - del apoyo se hallará toman
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- 251 - cede, la luz de los larguer
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- 253 - admitido el ancho mínimo p
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- 255 - Obtenemos así la curva de
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apoyo de la derecha, de modo que e2
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.. . . - 259 ~- En la zona 3.a redu
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- 261 - de detalle, y podremos, por
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~ 263~ " Alma de 10 mm. á 77,88 po
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-265- y el trabajo efectivo del met
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- 267,- La mínima dimensión de l~
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- 269 - menor dimensión de la secc
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~ 271 ;. 'l.° El sistema de trián
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. -273- sistema simple que sirve de
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OAPÍTULO VI. VIGA RECTA DE MONTANT
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-285- siendo lla luz. El momento de
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. Tendremos la ecuación - 287 - 3
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-289- - 'Esta misma dificultad se e
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- 299 - sometidos á tensión, pues
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~ 301 ; El peso permRnente, por met
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- 303 - observando que el primero e
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-318 - Finalmente,. 84 vendrá dada
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Fácilmente veremos que - 326 --..
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-328- Teniepdo presente que esta ca
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~ 334~' Y sumando los esfuerzos deb
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, 336 --- ~ : En el cuadro siguient
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- 342 -'- En el montante extremo ob
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" at' Se deduce de aqui Y, finalmen
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de donde resulta Por lo tanto, -348
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Esfuerzos y secciones teóricas de
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~354- ocup~~nuna posición simétri
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-356- altura de la viga de 4 m., ig
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- 360 - pondiente á dicha carga, q
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- -364 - y 1)táX se obtendrá por
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1)61Jiá{J) se deducirá de la ecua
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nmá:JJ- V mín 4 10.,735X 1,41 = 1
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OAPÍTULO IX. VIGAS PARABÓLlCAS. 1
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-378 ''-.-' x:=. i v. = 4ft. l2 x=
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- 384 -- ciales. Habremos cTeelegir
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luego -3'88 '~ 5 I ~ 96.500 X 252 =
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de donde se ~educe l4 = El valor de
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de donde se deduce Vl&mín = - -400
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OAPÍTULO x. APLICACiÓN DE LOS PRO
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. en una misma vertical, como se ve
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-408- última fuerza empuja á la a
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- 414 - Los' triángulos rectángul
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PARTE OUARTA. VIGAS DE VARIOS TRAMO
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-423- por metro lineal uniformement
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-425- cer el signo del momento flec
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- 427 - Encontramos así el valor d
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- 429- eje paralelo al de su posici
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,OA.PÍTULO II. VIGAS DE DOS TRAMOS
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~437 ~. -._Bajoesta forma se observ
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-439- 181. REACCIONES DE LOSAPoyos.
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-:-441- El valor de P en las fórmu
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-443- que será igual á la corresp
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- 447 - 186. DISTRIBUCIÓN DE LAS C
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- 449'--' La reacción Ri del apoyo
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OAPÍTULO III. VIGAS DE TRES TRAMOS
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OAPÍTULO IV. VIGAS DE CUATRO, CING
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