Diseño para Fatiga - webaero

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6. CONEXIONES SIMPLES Y UNIONES Para las conexiones simples, tales como conexiones de extremo a extremo soldadas a tope o secciones huecas conectadas a chapas, CONEXIONES SIMPLES Y UNIONES se utiliza una clasificación simple, al igual que para otras secciones. El mismo procedimiento se sigue para las uniones, platabandas, etc. Esta clasificación está en línea con las ofrecidas para detalles soldados de secciones en I (véase la lección 14.4.2). 93
7. COEFICIENTES PARCIALES DE SEGURIDAD En el caso de las uniones de sección hueca, se aplican los mismos coeficientes parciales de seguridad para el rango de tensión que en el caso 94 de otras estructuras cargadas en fatiga. El Eurocódigo 3 recomienda coeficientes (tabla 2) que dependen del tipo de estructura (segura o no ante el agotamiento) y de la posibilidad de efectuar la inspección y el mantenimiento. Para una información más detallada, consúltese la lección 14.8. Inspección y acceso Estructuras “seguras Estructuras no “seguras ante el agotamiento” ante el agotamiento” Inspección y mantenimiento γ M = 1,00 γ M = 1,25 periódicos. Detalle de unión accesible. Inspección y mantenimiento γ M = 1,15 γ M = 1,35 periódicos. Difícil accesibilidad. Tabla 2 Coeficientes parciales de seguridad γ M según Eurocódigo 3
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14 Diseño para Fatiga Instituto T
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6 CÁLCULO DE DAÑOS ..............
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mayor parte de su vida propagándos
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Resistencia a la fatiga N/mm 2 (a 1
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Carrera de tensiones Δ σ (N/mm 2
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4. PARÁMETROS DE TENSIÓN POR FATI
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El primer paso consiste en descompo
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7. RESUMEN FINAL • La fatiga y el
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2. CARACTERÍSTICAS DE LAS SUPERFIC
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sino que la propagación se produce
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Estado I Superficie libre Direcció
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4. CARGA DE FATIGA La forma más si
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5. DATOS DE LA VIDA A LA FATIGA Es
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Apoyo principal Motor Acoplamiento
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vagones a escala natural, y tambié
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En el caso de componentes de la vid
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diagrama S-N con R = constante o co
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5. MÉTODOS DE MEJORA Y REGLAS PARA
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obtienen en la zona de ciclos grand
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[13] Haagensen, P.J. et al.: “Siz
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2. COMPORTAMIENTO ANTE LA FATIGA DE
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2.4 Comparación entre la Resistenc
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F b 2F c 2F t 2F t F b ficies en co
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Fb (kN) 150 100 Fv Fc 45 o 2F t 2F
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4. FATIGA DE UNIONES ATORNILLADAS C
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5. CURVAS DE CÁLCULO DE FATIGA PAR
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7. RESISTENCIA A FATIGA DE LOS TORN
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1. RESUMEN 174 Una barra tubular a
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3. COMPROBACIÓN DE LA RESISTENCIA
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180 4.2.3 Apriete del tornillo A co
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5. CONCLUSIONES 182 La unión tubo/
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n. ∑ x b = 1. y1- ∑ x1. ∑y1 =
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te (se asume que, en aras de la sim
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4. RESUMEN FINAL • Las opiniones
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OBJETIVOS/CONTENIDO Esta lección c
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Para una sección de una barra pris
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3. ESPECTRO DE LA TENSIÓN PREVISTA
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4. CONCEPTO DE LA CLASIFICACIÓN DE
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y para Δσ c = 1000 MPa log a = 6,
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donde: N equ es el número equivale
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En reconocimiento a este comportami
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1. INTRODUCCIÓN En la lección 14.
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un único emplazamiento, o que sean
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3. NOTAS SOBRE LAS FIGURAS DETALLAD
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c. Las tensiones se deben calcular
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d. Esta es una aplicación directa
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diente no superior a 1:4, mantiene
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FIGURA 5 ría se reduce a la 71). O
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Figura 7 FIGURA 7a a. Estas soldadu
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FIGURA 7c suficientemente grande co
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Las carreras de tensiones de la sol
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7. EVALUACIÓN PARA EL CARRO EN RET
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9. CONCLUSIÓN Debido a la limitaci
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2. ANTECEDENTES DE LA MECÁNICA DE
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3. EFECTOS DEL MODO DE CARGA La des
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c c de la superficie libre. Por lo
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1. INTRODUCCIÓN Todos los elemento
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de tensión consiste en determinar
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2. COMPORTAMIENTO DE LA PROPAGACIÓ
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t La investigación llevada a cabo
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Si cada uno de los diferentes bloqu
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Coeficiente de carga n z tuales (po
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Longitud de la fisura a a i Figura
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5. BIBLIOGRAFÍA ADICIONAL 1. Fishe
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2. DESARROLLO DEL PERFIL DE LA GRIE
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5. TRATAMIENTOS AVANZADOS En otras
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DIAPOSITIVAS COMPLEMENTARIAS DEL TO
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370 T14c9 Grieta de fatiga producid
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