Diseño para Fatiga - webaero
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una manera aproximada de considerar<br />
la reducción progresiva del límite de<br />
fatiga de amplitud constante como<br />
resultado de los daños causados por<br />
los rangos de tensión por encima de<br />
ese límite. De esta forma, finalmente<br />
todos los rangos de tensión del espectro<br />
acabarán produciendo daños. La<br />
mecánica de la fractura confirma esta<br />
disminución de la pendiente de la curva<br />
S-N en el campo de la vida a fatiga<br />
larga.<br />
En ambos casos es posible ignorar todos<br />
los ciclos por debajo del límite de corte cuando<br />
se efectúa la evaluación de los daños por fatiga.<br />
Debe tenerse en cuenta que el Eurocódigo 3<br />
deja en manos del ingeniero la libertad de elegir<br />
la utilización de la curva S-N de pendiente única<br />
o de la curva S-N de pendiente doble.<br />
Algunos resultados experimentales han<br />
indicado que en el campo de números elevados<br />
de ciclos se produce una modificación de la pendiente<br />
de la resistencia a la fatiga debida a la disminución<br />
de la velocidad de propagación de la<br />
fisura. La introducción de un concepto de doble<br />
pendiente y de un límite de fatiga de amplitud<br />
constante en 5 millones de ciclos sigue siendo<br />
tema de controversia. A pesar de varias críticas,<br />
especialmente relativas al aumento de la complejidad<br />
de los análisis, el Eurocódigo 3 ha mantenido<br />
la curva de doble pendiente<br />
debido a que esta regla puede, en el log Δσ<br />
caso de algunas categorías de detalle,<br />
mejorar la precisión de la verificación<br />
de la fatiga. No obstante, no es posible<br />
esperar esta mejora en todos los tipos<br />
de detalles estructurales ni en todos los<br />
espectros de tensiones. En algunos<br />
casos, especialmente en el de aquellos<br />
detalles con un efecto de la entalladura<br />
muy fuerte, es posible que la curva de<br />
doble pendiente no produzca un resultado<br />
muy prudente.<br />
Algunos detalles, por ejemplo<br />
vigas revestidas con chapa, han mostrado<br />
un límite de fatiga de amplitud<br />
constante cercano a los 10 millones de<br />
212<br />
ciclos. Con el fin de evitar condiciones arriesgadas,<br />
se han clasificado algunos detalles (que<br />
generalmente presentan un fuerte efecto de la<br />
entalladura) en categorías ligeramente inferiores<br />
a las que hubiera requerido su resistencia a la<br />
fatiga de 2 millones de ciclos. Según el concepto<br />
de las curvas de cálculo de la fatiga de las ECCS<br />
especificadas, que consiste en 14 curvas equiespaciadas,<br />
no es necesaria una nueva curva de la<br />
resistencia a fatiga <strong>para</strong> cada nuevo detalle<br />
estructural.<br />
El “sistema de la cuadrícula” de las curvas<br />
S-N se ha establecido de la siguiente manera. La<br />
distancia vertical de la escala logarítmica de la<br />
ordenada entre cada curva de resistencia a la<br />
fatiga se ha obtenido dividiendo la diferencia<br />
entre un orden de magnitud en 20 espacios iguales<br />
(figura 7). Por ejemplo, tomando dos valores<br />
de referencia como Δσ c = 100 MPa y Δσ c = 1000<br />
MPa a 2 millones de ciclos, el cálculo de la distancia<br />
se determina a partir de lo siguiente:<br />
La ecuación de la curva S-N general<br />
puede escribirse como:<br />
log N = log a - 3 log Δσ (4.1)<br />
así que con Δσ c = 100 MPa (log 2 000 000 =<br />
6,30103)<br />
log a = 6,30103 + 3 log 100 = 12,301 (4.2)<br />
Δσ c = 1000 MPa<br />
Δσ c = 100 MPa<br />
N c = 2 · 10 6<br />
log N = log a - 3 log Δσ<br />
} 20 distancias iguales<br />
Figura 7 Espaciado de curvas de resistencia a la fatiga<br />
log N