Diseño para Fatiga - webaero
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o<br />
o<br />
Kr<br />
√δr<br />
√Jr<br />
1,0<br />
0,8<br />
0,6<br />
0,4<br />
0,2<br />
0<br />
Seguro A +<br />
Elástico<br />
0,2 0,4 0,6 0,8 1,0<br />
miento causado por el colapso plástico de la sección<br />
transversal neta restante. Uno de los mejores<br />
métodos <strong>para</strong> considerar la rotura y el colapso<br />
plástico en combinación consiste en la<br />
utilización de diagramas de evaluación del agotamiento<br />
del tipo de los que desarrolló originalmente<br />
en el Reino Unido el CEGB en su enfoque<br />
R6, actualmente incluido también en el documento<br />
PD 6493 [1], que describe la evaluación<br />
de la importancia de los defectos de las soldaduras.<br />
En la figura 4, se muestra un diagrama de<br />
evaluación del nivel 2. El eje vertical puede considerarse<br />
como el eje de rotura y es el ratio del<br />
coeficiente de intensidad de tensión elástica aplicada<br />
con respecto a la tenacidad a la fractura de<br />
la deformación en el plano, K r . Evidentemente, si<br />
este ratio alcanza un valor de 1, el agotamiento<br />
se produce por rotura. El eje horizontal puede<br />
considerarse el eje de la plasticidad y es el ratio<br />
de la carga aplicada con respecto a la carga del<br />
colapso plástico, S r (basado en el colapso de la<br />
resistencia al esfuerzo cortante, la media de la<br />
resistencia a la rotura y de la carga de deformación<br />
permanente). Una vez mas, si el valor del<br />
ratio alcanza 1 se prevé el agotamiento, esta vez<br />
CRITERIOS DE AGOTAMIENTO FINAL<br />
Plástico<br />
Curva de<br />
evaluación<br />
Inseguro<br />
= Sr<br />
Figura 4 Interpretación del diagrama de evaluación como contribución(es) elástica(s)<br />
y plástica(s) a la fuerza propagadora total de la punta de la fisura<br />
σ<br />
f y<br />
por colapso plástico. A medida<br />
que el ratio S r aumenta, también<br />
lo hace la cantidad de la<br />
plasticidad en el borde de la<br />
grieta, la cual, a su vez,<br />
aumenta la intensidad de las<br />
condiciones del borde de la<br />
grieta desde el punto de vista<br />
de la rotura. Si se considera<br />
que el coeficiente de intensidad<br />
de tensión equivalente de<br />
la ecuación (1) consta de partes<br />
elásticas y plásticas, a<br />
medida que la cantidad de<br />
plasticidad se incrementa también<br />
debe aumentarse la<br />
parte plástica del coeficiente<br />
de intensidad de tensión equivalente<br />
y se debe reducir la<br />
parte elástica. Puesto que el<br />
eje de K r tan sólo utiliza el<br />
coeficiente elástico de intensidad<br />
de tensión, es necesario<br />
tener en cuenta el efecto de la<br />
plasticidad mediante una<br />
reducción del valor de K r a medida que S r<br />
aumenta. Así pues, en la figura 4 la altura de la<br />
curva del diagrama de evaluación en cualquier<br />
valor de S r representa el valor admisible de K r<br />
basado en el coeficiente de intensidad de tensión<br />
elástico, mientras que el área sombreada<br />
por encima de la curva representa la contribución<br />
adicional al coeficiente de intensidad de tensión<br />
equivalente debida a la plasticidad.<br />
El procedimiento <strong>para</strong> efectuar la evaluación<br />
de la aceptabilidad de cualquier tamaño<br />
de la grieta en particular consiste en calcular<br />
los parámetros K r y S r (o L r en el caso del<br />
diagrama de evaluación del nivel 3 basado en<br />
el comportamiento de fluencia y del endurecimiento).<br />
La edición de 1991 del documento PD<br />
6493 [1] de BSI contiene tres niveles del diagrama<br />
de evaluación, tal y como se muestra en<br />
la figura 5, y proporciona procedimientos detallados<br />
<strong>para</strong> el cálculo de los diversos parámetros.<br />
El punto que representa las coordenadas<br />
K r S r (o L r ) se dibuja en el diagrama de evaluación<br />
apropiado. Si este punto se encuentra<br />
dentro del diagrama de evaluación, tal y como<br />
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