Diseño para Fatiga - webaero

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8. DAÑO ACUMULATIVO El Eurocódigo 3 ha adoptado la regla de Palmgren-Miner para determinar el daño acumulativo por fatiga, es decir: ni D = Σ ≤1,0 (7) Ni DAÑO ACUMULATIVO A pesar de que el daño real también depende del espectro de la carga y de la secuencia de los rangos de tensión, la regla de Miner es la regla disponible más sencilla para determinar el daño. Su utilización proporciona resultados que no son peores que los que proporcionan otras reglas. Para una información más detallada, consúltese la lección 14.2. 95
9. RESUMEN FINAL • El comportamiento ante la fatiga de las uniones de sección hueca está influido en gran medida por el rango de tensión geométrica (también denominado rango de tensión del punto crítico). • Se utilizan varios análisis y métodos para el cálculo, de los que el método de la tensión geométrica o del punto crítico se considera generalmente como el más válido. • La determinación de la tensión geométrica o del punto crítico debe llevarse a cabo mediante la extrapolación al borde de la soldadura, excluyendo los efectos de la geometría de la soldadura y los efectos locales en el borde de la soldadura. • Las uniones de sección hueca muestran un considerable efecto del espesor, especialmente en el caso de espesores reducidos. • Los coeficientes de concentración de tensiones deben utilizarse con cautela (únicamente dentro del campo de validez de las fórmulas paramétricas) • El método de clasificación puede utilizarse únicamente para las uniones en K y en N dentro de un campo de validez limitado. • Los momentos de flexión secundarios en las vigas de celosía han de incorporarse al análisis de fatiga. 10. BIBLIOGRAFÍA [1] Eurocódigo 3: “Design of Steel Structures”: ENV 1993-1-1: ENV 1993-1-1: ENV 1993-1-1: Part 1, General Rules and Rules for Buildings, CEN, 1992. [2] Steel in marine structures, Proceedings of the 2nd International ECCS Offshore Conference, Institut de Recherches de la Siderurgie Française, Paris, October 1981. 96 [3] Gurney, T.R.: “Fatigue of welded structures”, Cambridge, 2nd ed. [4] Van Delft, D.R.V.: “A two dimensional analysis of the stresses at the vicinity of the weld toes of welded tubular joints”, 1981, Report 6-81-8, Stevin Laboratory, Delft University of Technology. [5] Van Wingerde, A.M.: “The fatigue behaviour of T- and X-joints made of square hollow sections”, Ph.D. thesis, Delft University of Technology, 1992. [6] Noordhoek, C. and De Back, J., Eds.: Steel in Marine Structures, Proceedings of the 3rd International ECSC Offshore Conference on Steel in Marine Structures (SIMS ‘87), Delft, The Netherlands, June 15-18, 1987. [7] Marshall, P.W.: “Design of welded tubular connections: Basis and use of AWS code provisions”, Ph.D. thesis, Elsevier Applied Science Publishers Ltd., Amsterdam/London/New York/ Tokio. [8] Reynolds, A.G., Sharp J.V.: “The fatigue performance of tubular joints -An overview of recent work to revise Department of Energy guidance”, 4th International Symposium of Integrity of Offshore Structures, p. 261-277, Elsevier Applied Science Publishers Ltd., Amsterdam/ London/ New York/Tokio. Glasgow, U.K., July 1990. [9] Wardenier, J., Mang, F., Dutta D.: “Fatigue strength of welded unstiffened RHS joints in lattice structures and Vierendeel girders”. ECSC Final Report, ECSC 7210-SA/111. [10] J. Wardenier, J.: “Hollow Section Joints”, Delft University Press, 1982, ISBN 90.6275. 084.2. [11] Romeijn, A., Wardenier, J., de Komming, C. H. M., Puthli, R. S,, Dutta, D.: “Fatigue Behaviour and Influence of Repair on Multiplanar K-Joints Made of Circular Hollow Sections”. Proceedings ISOPE ‘93, Singapore.
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Estado I Superficie libre Direcció
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En el caso de componentes de la vid
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2.4 Comparación entre la Resistenc
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Fb (kN) 150 100 Fv Fc 45 o 2F t 2F
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4. FATIGA DE UNIONES ATORNILLADAS C
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5. CURVAS DE CÁLCULO DE FATIGA PAR
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7. RESISTENCIA A FATIGA DE LOS TORN
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1. RESUMEN 174 Una barra tubular a
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3. COMPROBACIÓN DE LA RESISTENCIA
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Para una sección de una barra pris
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t La investigación llevada a cabo
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