Diseño para Fatiga - webaero

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14 Diseño para Fatiga Instituto T
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6 CÁLCULO DE DAÑOS ..............
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2.3 Efecto del espesor ............
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5 MÉTODOS DE MEJORA Y REGLAS PARA
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Lección 14.8: Conceptos básicos d
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Lección 14.11: Análisis de tensio
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2.3.3 Propiedades del material ....
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OBJETIVOS/CONTENIDO Resumir los fac
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mayor parte de su vida propagándos
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Resistencia a la fatiga N/mm 2 (a 1
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Carrera de tensiones Δ σ (N/mm 2
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El primer paso consiste en descompo
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7. RESUMEN FINAL • La fatiga y el
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OBJETIVOS/CONTENIDO Introducir los
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2. CARACTERÍSTICAS DE LAS SUPERFIC
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sino que la propagación se produce
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Estado I Superficie libre Direcció
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4. CARGA DE FATIGA La forma más si
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5. DATOS DE LA VIDA A LA FATIGA Es
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Apoyo principal Motor Acoplamiento
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vagones a escala natural, y tambié
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En el caso de componentes de la vid
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diagrama S-N con R = constante o co
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la entalladura, es decir, que una e
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tensión de la figura 25a, un valor
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Tensión alterna, S a Vacío su efe
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7. PROCEDIMIENTO DE RECUENTO DE CIC
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miento a través de cada siguiente
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dad de que las cargas más pesadas
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daños calculados se producen en lo
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con respecto a los efectos de la fr
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7. O. Ørjasæter et al, “Effect
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OBJETIVOS/CONTENIDO La identificaci
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de unión con la peor de las geomet
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3. SOLDADURAS A TOPE TRANSVERSALES
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tante, debe señalarse que se trat
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un riesgo de embridamiento de las s
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las cifras ofrecidas anteriormente.
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5. INSPECCIÓN Puesto que la resist
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haz se determina mediante la locali
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7. CONSIDERACIONES DEL DISEÑO La m
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1. INTRODUCCIÓN Las secciones huec
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geométrica. Por lo tanto, el prime
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Deformación unitaria medida La vid
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Para otros espesores, resulta neces
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Estructura Carga en un diagrama de
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4. OTROS MÉTODOS Tanto en la bibli
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Figura 11 Modelo de subestructuras
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7. COEFICIENTES PARCIALES DE SEGURI
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9. RESUMEN FINAL • El comportamie
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OBJETIVOS/CONTENIDO Proporcionar in
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2. MODELACIÓN DE LA ESTRUCTURA Par
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No obstante, en el caso de los mome
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CONEXIONES EXTREMO CON EXTREMO Deta
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CONEXIONES EXTREMO CON EXTREMO Deta
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Coeficiente de la concentración de
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CCT 24,0 20,0 16,0 12,0 8,0 4,0 y e
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CCT τ = 0,5 τ = 1,0 caso del cord
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CCT MÉTODO DE LA TENSIÓN GEOMÉTR
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CCT CCT τ 0,75 20,0 16,0 12,0 8,0
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5. MÉTODO DE CLASIFICACIÓN El mé
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6. REQUISITOS GENERALES PARA LAS SO
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126 A ( -b ) σmo = . 1 l o 1 σa 1
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2. DETERMINACIÓN DE LA RESISTENCIA
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1. INTRODUCCIÓN 1.1 Generalidades
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(b) Alteraciones metalúrgicas en e
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(a) Reducir el coeficiente de conce
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GRUPO MÉTODO VENTAJA DESVENTAJA CO
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Campo total de deformación Noruega
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Carrera de tensión, MPa de tipo C-
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te las tiras Almen, que son pequeñ
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5. MÉTODOS DE MEJORA Y REGLAS PARA
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obtienen en la zona de ciclos grand
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[13] Haagensen, P.J. et al.: “Siz
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OBJETIVOS Introducción al diseño
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2. COMPORTAMIENTO ANTE LA FATIGA DE
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2.4 Comparación entre la Resistenc
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F b 2F c 2F t 2F t F b ficies en co
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Fb (kN) 150 100 Fv Fc 45 o 2F t 2F
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4. FATIGA DE UNIONES ATORNILLADAS C
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5. CURVAS DE CÁLCULO DE FATIGA PAR
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7. RESISTENCIA A FATIGA DE LOS TORN
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1. RESUMEN 174 Una barra tubular a
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3. COMPROBACIÓN DE LA RESISTENCIA
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4. CÁLCULOS DE LA VIDA A LA FATIGA
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n. ∑ x b = 1. y1- ∑ x1. ∑y1 =
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194 Tipo de Detalle Campo de la des
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te (se asume que, en aras de la sim
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decisión acerca de la elección ad
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4. RESUMEN FINAL • Las opiniones
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OBJETIVOS/CONTENIDO Esta lección c
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Para una sección de una barra pris
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4. CONCEPTO DE LA CLASIFICACIÓN DE
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y para Δσ c = 1000 MPa log a = 6,
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6. REGLA DEL DAÑO ACUMULADO, CONCE
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donde: N equ es el número equivale
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En reconocimiento a este comportami
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1. INTRODUCCIÓN En la lección 14.
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un único emplazamiento, o que sean
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3. NOTAS SOBRE LAS FIGURAS DETALLAD
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c. Las tensiones se deben calcular
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d. Esta es una aplicación directa
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diente no superior a 1:4, mantiene
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Longitud de la fisura a a i Figura
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DIAPOSITIVAS COMPLEMENTARIAS DEL TO
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370 T14c9 Grieta de fatiga producid
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