Diseño para Fatiga - webaero
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6. RESUMEN FINAL<br />
Para un rango de tensión en un problema<br />
de elasticidad plana:<br />
• Las tensiones cercanas al borde de la grieta<br />
pueden calcularse en una primera aproximación<br />
a partir de:<br />
Se debe seleccionar una función Z apropiada<br />
que satisfaga las condiciones de contorno.<br />
• El rango de tensión del problema de referencia<br />
de Griffith se expresa mediante:-<br />
=<br />
KI<br />
π a<br />
• La distribución de las tensiones elásticas en<br />
las proximidades del borde de la grieta<br />
depende únicamente de r y ø, mientras que<br />
su magnitud en cualquier punto concreto<br />
definido por (r, ø) depende únicamente de<br />
K I .<br />
Por lo tanto, la distribución de las tensiones<br />
en un cuerpo con fisuras es una invariante<br />
con respecto a las cargas y geometrías de<br />
la grieta y del cuerpo. No obstante, la magnitud<br />
de estas tensiones depende de estos<br />
dos parámetros que se adoptan globalmente<br />
en el valor de K I , denominado el coeficiente<br />
de intensidad de tensión en el modo<br />
I. K I depende de las cargas externas, la<br />
geometría global del cuerpo que contenga<br />
la grieta y de la geometría de la grieta<br />
(dimensiones y perfil).<br />
• El coeficiente de intensidad de tensión K I<br />
constituye un concepto básico de la mecánica<br />
de la fractura.<br />
290<br />
KI ≅ 2 π lim Z′′ −<br />
z−0<br />
z<br />
σ<br />
∑<br />
Este coeficiente no debe confundirse con el<br />
coeficiente de concentración de tensiones<br />
geométrica K t que, en el caso de una entalladura<br />
en concreto, es el ratio de la tensión<br />
máxima con respecto a la tensión nominal.<br />
Por lo tanto, K t es un coeficiente meramente<br />
convencional que proporciona una indicación<br />
de la concentración de tensiones en<br />
una entalladura <strong>para</strong> unas condiciones particulares<br />
de la geometría y de la carga.<br />
En la realidad, siempre existirá una deformación<br />
plástica localizada en el frente de la<br />
grieta que afectará al comportamiento del<br />
borde de la grieta:<br />
• En general, es posible evaluar el tamaño de<br />
la zona plástica en los bordes de las grietas<br />
y tener en cuenta sus efectos mediante un<br />
término de corrección de la longitud de la<br />
grieta (r y ) tal y como sugirió Irwin (Figure<br />
4c).<br />
• Las zonas plásticas del borde de la grieta<br />
son más pequeñas según la hipótesis de<br />
deformación plana que según la de la tensión<br />
plana, y el criterio de Tresca proporciona<br />
una zona plástica mayor que el criterio<br />
de Von Mises. Estas observaciones justifican<br />
las recomendaciones relativas al tamaño<br />
de la probeta <strong>para</strong> la determinación de<br />
K IC .<br />
• La figura 7 representa la configuración de<br />
las zonas plásticas, en chapas de gran<br />
espesor, que puede esperarse a partir de lo<br />
hallado anteriormente, puesto que la superficie<br />
está en una condición de tensión plana<br />
y el espesor medio en una condición de<br />
deformación plana.<br />
• No obstante, la zona plástica, en el caso de<br />
los aceros de construcción normales, es<br />
más bien de pequeño tamaño en com<strong>para</strong>ción<br />
con las dimensiones de la parte estructural<br />
y de la magnitud de la grieta. En problemas<br />
prácticos de fatiga de ciclo grande,<br />
se espera que esta zona plástica sea de<br />
pequeño tamaño debido a la triaxialidad del<br />
rango de tensión del borde de la grieta y a<br />
la fisuración que se produce bajo condiciones<br />
del rango de tensión cuasielástica.<br />
Es posible obtener las dimensiones de la<br />
zona plástica situada delante de una grieta