Diseño para Fatiga - webaero

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8. COMBINACIÓN DE LOS DAÑOS CALCULADOS Y DETERMINACIÓN DE LA VIDA A LA FATIGA 260 Se suman las contribuciones de los daños debidos a los diferentes casos de carga <strong>para</strong> el mismo detalle. La suma de las contribuciones n/N se utiliza en la Regla de Miner y <strong>para</strong> el proyecto en cuestión: n Σ = 1 N La vida a la fatiga en años es la recíproca de la suma de la Ley de Miner Σn/N al año. Soldadura n/N m/N Total de Años de Bajo Bajo n/N por vida carga carga año 160 kN 80kN 1 2,99.10 -3 0,00011.10 -3 2,99 10 -3 334 2 1,43.10 -3 0,00003.10 -3 1,43 10 -3 699 3 3,73.10 -3 0,00016.10 -3 3,73 10 -3 268 4 1,34.10 -3 0,00003.10 -3 1,34 10 -3 746 Local 1,79.10 -3 - 1,79 10 -3 559 4 5 4,21.10 -3 0,00020.10 -3 4,21 10 -3 238 Referencia
9. CONCLUSIÓN Debido a la limitación de la desviación de las vigas-carril bajo la carga máxi- ma ⎛ 1 ⎞ ⎜ γ = _ L⎟ las tensiones de flexión tienen que ser relativamente ⎝ 500 ⎠ reducidas y, en este caso, producen una vida de fatiga satisfactoria. CONCLUSIÓN Referencia 261
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14 Diseño para Fatiga Instituto T
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Resistencia a la fatiga N/mm 2 (a 1
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Carrera de tensiones Δ σ (N/mm 2
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El primer paso consiste en descompo
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sino que la propagación se produce
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Estado I Superficie libre Direcció
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vagones a escala natural, y tambié
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En el caso de componentes de la vid
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diagrama S-N con R = constante o co
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la entalladura, es decir, que una e
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Tensión alterna, S a Vacío su efe
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7. PROCEDIMIENTO DE RECUENTO DE CIC
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dad de que las cargas más pesadas
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daños calculados se producen en lo
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OBJETIVOS/CONTENIDO La identificaci
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de unión con la peor de las geomet
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3. SOLDADURAS A TOPE TRANSVERSALES
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tante, debe señalarse que se trat
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un riesgo de embridamiento de las s
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las cifras ofrecidas anteriormente.
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5. INSPECCIÓN Puesto que la resist
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haz se determina mediante la locali
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7. CONSIDERACIONES DEL DISEÑO La m
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1. INTRODUCCIÓN Las secciones huec
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geométrica. Por lo tanto, el prime
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Deformación unitaria medida La vid
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Para otros espesores, resulta neces
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Estructura Carga en un diagrama de
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4. OTROS MÉTODOS Tanto en la bibli
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7. COEFICIENTES PARCIALES DE SEGURI
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9. RESUMEN FINAL • El comportamie
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No obstante, en el caso de los mome
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Coeficiente de la concentración de
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CCT τ = 0,5 τ = 1,0 caso del cord
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6. REQUISITOS GENERALES PARA LAS SO
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2. DETERMINACIÓN DE LA RESISTENCIA
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1. INTRODUCCIÓN 1.1 Generalidades
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(b) Alteraciones metalúrgicas en e
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GRUPO MÉTODO VENTAJA DESVENTAJA CO
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Campo total de deformación Noruega
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Carrera de tensión, MPa de tipo C-
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te las tiras Almen, que son pequeñ
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obtienen en la zona de ciclos grand
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2. COMPORTAMIENTO ANTE LA FATIGA DE
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2.4 Comparación entre la Resistenc
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F b 2F c 2F t 2F t F b ficies en co
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Fb (kN) 150 100 Fv Fc 45 o 2F t 2F
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5. CURVAS DE CÁLCULO DE FATIGA PAR
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1. RESUMEN 174 Una barra tubular a
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- n ⎛ n ⎞ ⎛ n ⎞ ⎛ n ⎞
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n. ∑ x b = 1. y1- ∑ x1. ∑y1 =
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5. TRATAMIENTOS AVANZADOS En otras
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DIAPOSITIVAS COMPLEMENTARIAS DEL TO
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370 T14c9 Grieta de fatiga producid
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