Diseño para Fatiga - webaero

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T14c1 Grieta de fatiga producida en el pie de la soldadura a tope T14c3 Detalle de rigidizador intermedio de alma T14c5 Grieta de fatiga producida en alma a ala soldada T14c7 Grieta de fatiga producida en un perfil insuficiente en la raiz de la soldadura en ángulo T14c2 Grieta de fatiga producida en raiz de soldadura a tope con penetración parcial T14c4 Grieta de fatiga producida de la discontinuidad de la fotografía anterior T14c6 Sección transversal de detalle de la fotografía anterior T14c8 Unión atornillada con fatiga a cortante en tornillos debido a excesiva flexibilidad de la unión 369
370 T14c9 Grieta de fatiga producida en imperfección interna en soldadura en T
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14 Diseño para Fatiga Instituto T
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6 CÁLCULO DE DAÑOS ..............
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2.3 Efecto del espesor ............
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5 MÉTODOS DE MEJORA Y REGLAS PARA
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Lección 14.8: Conceptos básicos d
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Lección 14.11: Análisis de tensio
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2.3.3 Propiedades del material ....
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OBJETIVOS/CONTENIDO Resumir los fac
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mayor parte de su vida propagándos
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Resistencia a la fatiga N/mm 2 (a 1
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Carrera de tensiones Δ σ (N/mm 2
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4. PARÁMETROS DE TENSIÓN POR FATI
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El primer paso consiste en descompo
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7. RESUMEN FINAL • La fatiga y el
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OBJETIVOS/CONTENIDO Introducir los
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2. CARACTERÍSTICAS DE LAS SUPERFIC
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sino que la propagación se produce
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Estado I Superficie libre Direcció
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4. CARGA DE FATIGA La forma más si
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5. DATOS DE LA VIDA A LA FATIGA Es
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Apoyo principal Motor Acoplamiento
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vagones a escala natural, y tambié
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En el caso de componentes de la vid
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diagrama S-N con R = constante o co
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la entalladura, es decir, que una e
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tensión de la figura 25a, un valor
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Tensión alterna, S a Vacío su efe
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7. PROCEDIMIENTO DE RECUENTO DE CIC
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miento a través de cada siguiente
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dad de que las cargas más pesadas
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daños calculados se producen en lo
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con respecto a los efectos de la fr
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7. O. Ørjasæter et al, “Effect
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OBJETIVOS/CONTENIDO La identificaci
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de unión con la peor de las geomet
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3. SOLDADURAS A TOPE TRANSVERSALES
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tante, debe señalarse que se trat
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un riesgo de embridamiento de las s
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las cifras ofrecidas anteriormente.
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5. INSPECCIÓN Puesto que la resist
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haz se determina mediante la locali
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7. CONSIDERACIONES DEL DISEÑO La m
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ESDEP TOMO 14 DISEÑO PARA FATIGA L
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1. INTRODUCCIÓN Las secciones huec
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geométrica. Por lo tanto, el prime
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Deformación unitaria medida La vid
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Para otros espesores, resulta neces
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Estructura Carga en un diagrama de
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4. OTROS MÉTODOS Tanto en la bibli
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Figura 11 Modelo de subestructuras
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7. COEFICIENTES PARCIALES DE SEGURI
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9. RESUMEN FINAL • El comportamie
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OBJETIVOS/CONTENIDO Proporcionar in
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2. MODELACIÓN DE LA ESTRUCTURA Par
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No obstante, en el caso de los mome
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CONEXIONES EXTREMO CON EXTREMO Deta
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CONEXIONES EXTREMO CON EXTREMO Deta
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Coeficiente de la concentración de
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CCT 24,0 20,0 16,0 12,0 8,0 4,0 y e
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CCT τ = 0,5 τ = 1,0 caso del cord
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CCT MÉTODO DE LA TENSIÓN GEOMÉTR
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CCT CCT τ 0,75 20,0 16,0 12,0 8,0
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5. MÉTODO DE CLASIFICACIÓN El mé
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6. REQUISITOS GENERALES PARA LAS SO
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126 A ( -b ) σmo = . 1 l o 1 σa 1
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2. DETERMINACIÓN DE LA RESISTENCIA
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1. INTRODUCCIÓN 1.1 Generalidades
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(b) Alteraciones metalúrgicas en e
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(a) Reducir el coeficiente de conce
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GRUPO MÉTODO VENTAJA DESVENTAJA CO
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Campo total de deformación Noruega
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Carrera de tensión, MPa de tipo C-
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te las tiras Almen, que son pequeñ
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5. MÉTODOS DE MEJORA Y REGLAS PARA
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obtienen en la zona de ciclos grand
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[13] Haagensen, P.J. et al.: “Siz
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OBJETIVOS Introducción al diseño
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2. COMPORTAMIENTO ANTE LA FATIGA DE
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2.4 Comparación entre la Resistenc
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F b 2F c 2F t 2F t F b ficies en co
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Fb (kN) 150 100 Fv Fc 45 o 2F t 2F
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4. FATIGA DE UNIONES ATORNILLADAS C
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5. CURVAS DE CÁLCULO DE FATIGA PAR
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7. RESISTENCIA A FATIGA DE LOS TORN
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ESDEP TOMO 14 DISEÑO PARA FATIGA P
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1. RESUMEN 174 Una barra tubular a
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3. COMPROBACIÓN DE LA RESISTENCIA
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4. CÁLCULOS DE LA VIDA A LA FATIGA
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5. CONCLUSIONES 182 La unión tubo/
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1. INTRODUCCIÓN La rotura por fati
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- n ⎛ n ⎞ ⎛ n ⎞ ⎛ n ⎞
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n. ∑ x b = 1. y1- ∑ x1. ∑y1 =
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194 Tipo de Detalle Campo de la des
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te (se asume que, en aras de la sim
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decisión acerca de la elección ad
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4. RESUMEN FINAL • Las opiniones
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OBJETIVOS/CONTENIDO Esta lección c
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2. IMPLICACIONES PRÁCTICAS DE LOS
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Para una sección de una barra pris
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4. CONCEPTO DE LA CLASIFICACIÓN DE
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y para Δσ c = 1000 MPa log a = 6,
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6. REGLA DEL DAÑO ACUMULADO, CONCE
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donde: N equ es el número equivale
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En reconocimiento a este comportami
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1. INTRODUCCIÓN En la lección 14.
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un único emplazamiento, o que sean
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3. NOTAS SOBRE LAS FIGURAS DETALLAD
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c. Las tensiones se deben calcular
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d. Esta es una aplicación directa
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diente no superior a 1:4, mantiene
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FIGURA 5 ría se reduce a la 71). O
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d. Igual que para la figura 4a, not
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Figura 7 FIGURA 7a a. Estas soldadu
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FIGURA 7c suficientemente grande co
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esulta totalmente adecuado. Los ens
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4. RESUMEN FINAL • La clasificaci
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CONTENIDO CONTENIDO Problema Resuel
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2. CARGA Y CICLOS APLICADOS La grú
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4. CÁLCULOS DE LAS TENSIONES Para
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Las carreras de tensiones de la sol
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5.2 Daños Bajo Carga Máxima Debid
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7. EVALUACIÓN PARA EL CARRO EN RET
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9. CONCLUSIÓN Debido a la limitaci
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OBJETIVOS/CONTENIDO Introducir los
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2. ANTECEDENTES DE LA MECÁNICA DE
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3. EFECTOS DEL MODO DE CARGA La des
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c c de la superficie libre. Por lo
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tensión cambiante. Dos importantes
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7. LA IMPORTANCIA DEL COEFICIENTE D
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1. INTRODUCCIÓN Todos los elemento
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narias de una función analítica y
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3 RANGO DE TENSIÓN ELÁSTICO EN EL
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Para la teoría de la deformación
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5. MODELO DE LA FLUENCIA DEL FRENTE
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6. RESUMEN FINAL Para un rango de t
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1. INTRODUCCIÓN En la lección 14.
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2. SOLUCIONES ANALÍTICAS En la lec
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3. EL PRINCIPIO DE BUECKNER Y LAS F
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de tensión consiste en determinar
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de intensidad de tensión a partir
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306 PROBLEMAS DE GRIETAS ko = σ π
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308 1 CASO COEFICIENTE DE LA F G CO
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Page 337 and 338: 5. BIBLIOGRAFÍA ADICIONAL 1. Fishe
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Page 341 and 342: 2. DESARROLLO DEL PERFIL DE LA GRIE
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Page 351: DIAPOSITIVAS COMPLEMENTARIAS DEL TO
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