Diseño para Fatiga - webaero

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3. CATEGORIZACIÓN 252 Las descripciones de la soldadura y su categorización con respecto a la fatiga de acuerdo con Eurocódigo 3: Parte 1.1, son las siguientes: Soldadura Categoría EC3 Descripción 1 EC 100 Soldadura en ángulo manual longitudinal del alma al ala inferior, soldaduras de cierre del perfil del cajón, garganta de 4mm. 2 EC 80 Cordón de soldadura transversal manual en el borde inferior del diafragma al alma. 3 EC 80 Cordón de soldadura manual transversal en el borde superior del diafragma al ala superior. 4 EC 112/EC 71 Soldadura a tope en T manual longitudinal del alma al ala superior bajo el carril del puente-grúa. 5 EC 80 Pasador soldado <strong>para</strong> la fijación del carril de rodadura. Los detalles de soldadura del apartado 4 han de evaluarse con respecto a las tensiones de compresión directas producidas por las cargas por rueda locales, así como con respecto a las tensiones de flexión que son resultado de que las vigas-carril se comporten como vigas y a los esfuerzos cortantes longitudinales producto de los cizallamientos en flexión. Referencia
4. CÁLCULOS DE LAS TENSIONES Para los propósitos de este ejemplo, es posible suponer que los cálculos de la inercia y los momentos resistentes de la sección transversal de las vigas en cajón se han efectuado mediante procedimientos convencionales que proporcionan los siguientes resultados: La participación del carril de rodadura no se tiene en cuenta. Las tensiones de flexión más elevadas se producirán en el centro del vano cuando el carro del puente-grúa también se encuentre en esta posición. A medida que el carro se desplaza de un extremo al otro de las vigas-carril, el momento flector debido a la carga móvil pasará de cero al máximo y viceversa. Se supone que ambos carriles de rodadura transportan la carga por igual. W l Campo máximo del momento flector = = 2 × 4 = 300 kNm/viga-carril. El esfuerzo cortante en el centro del vano se invierte a medida que el carro se desplaza por encima, pasando desde un máximo de la mitad del peso soportado por una viga-carril hasta el mismo valor numérico de signo opuesto. El campo del esfuerzo cortante en el centro del vano <strong>para</strong> una viga-carril se obtiene mediante: W Campo máximo del esfuerzo cortante (centro del vano) = - ⎛ W ⎞ ⎜− ⎟ = 80kN. 4 ⎝ 4 ⎠ Las tensiones de flexión y los esfuerzos cortantes, cuando sean necesarios, pueden calcularse utilizando la teoría de la flexión simple. σ M M es decir, Flexión = o σ = y I Z CÁLCULOS DE LAS TENSIONES I = 949,3 × 10 6 mm 4 Z superior = 3923 × 10 3 mm 3 Z inferior = 3415 × 10 3 mm 3 (150 + 10) 15 2 × 4 Referencia 253
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14 Diseño para Fatiga Instituto T
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6 CÁLCULO DE DAÑOS ..............
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2.3 Efecto del espesor ............
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Resistencia a la fatiga N/mm 2 (a 1
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4. PARÁMETROS DE TENSIÓN POR FATI
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El primer paso consiste en descompo
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Estado I Superficie libre Direcció
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4. CARGA DE FATIGA La forma más si
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5. DATOS DE LA VIDA A LA FATIGA Es
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Apoyo principal Motor Acoplamiento
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vagones a escala natural, y tambié
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En el caso de componentes de la vid
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diagrama S-N con R = constante o co
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la entalladura, es decir, que una e
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tensión de la figura 25a, un valor
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Tensión alterna, S a Vacío su efe
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7. PROCEDIMIENTO DE RECUENTO DE CIC
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daños calculados se producen en lo
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OBJETIVOS/CONTENIDO La identificaci
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de unión con la peor de las geomet
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3. SOLDADURAS A TOPE TRANSVERSALES
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tante, debe señalarse que se trat
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un riesgo de embridamiento de las s
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las cifras ofrecidas anteriormente.
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5. INSPECCIÓN Puesto que la resist
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haz se determina mediante la locali
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7. CONSIDERACIONES DEL DISEÑO La m
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1. INTRODUCCIÓN Las secciones huec
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Deformación unitaria medida La vid
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Para otros espesores, resulta neces
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Estructura Carga en un diagrama de
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4. OTROS MÉTODOS Tanto en la bibli
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Figura 11 Modelo de subestructuras
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7. COEFICIENTES PARCIALES DE SEGURI
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9. RESUMEN FINAL • El comportamie
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OBJETIVOS/CONTENIDO Proporcionar in
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No obstante, en el caso de los mome
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Coeficiente de la concentración de
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GRUPO MÉTODO VENTAJA DESVENTAJA CO
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te las tiras Almen, que son pequeñ
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2.4 Comparación entre la Resistenc
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F b 2F c 2F t 2F t F b ficies en co
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Fb (kN) 150 100 Fv Fc 45 o 2F t 2F
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4. FATIGA DE UNIONES ATORNILLADAS C
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7. RESISTENCIA A FATIGA DE LOS TORN
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1. RESUMEN 174 Una barra tubular a
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4. CÁLCULOS DE LA VIDA A LA FATIGA
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- n ⎛ n ⎞ ⎛ n ⎞ ⎛ n ⎞
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n. ∑ x b = 1. y1- ∑ x1. ∑y1 =
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5. BIBLIOGRAFÍA ADICIONAL 1. Fishe
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2. DESARROLLO DEL PERFIL DE LA GRIE
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5. TRATAMIENTOS AVANZADOS En otras
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DIAPOSITIVAS COMPLEMENTARIAS DEL TO
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