Diseño para Fatiga - webaero
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2. ANTECEDENTES DE LA<br />
MECÁNICA DE LA<br />
FRACTURA MODERNA<br />
Los orígenes de la mecánica de la fractura<br />
moderna se remontan a los trabajos que realizó A.<br />
A. Griffith [1] en 1920 relativos a la resistencia del<br />
vidrio. Griffith utilizó la solución de la determinación<br />
elástica lineal de las tensiones <strong>para</strong> las tensiones<br />
situadas alrededor de un agujero elíptico<br />
en una chapa sometida a una tensión uniforme.<br />
Permitió que la elipse degenerara hasta la aparición<br />
de una grieta y derivó una expresión <strong>para</strong> la<br />
energía liberada cuando un elemento del material<br />
en el extremo de la grieta se fracturó <strong>para</strong> producir<br />
un alargamiento incremental de la grieta.<br />
Entonces sugirió que, si la energía liberada era<br />
mayor que la energía de la tracción superficial o<br />
que la fuerza de cohesión que había estado manteniendo<br />
unido al elemento, la situación era inestable<br />
y que si continuaba siéndolo se produciría el<br />
alargamiento de la grieta (es decir, la fractura).<br />
La expresión de Griffith <strong>para</strong> la modificación<br />
del trabajo de deformación entre una chapa<br />
libre de grietas y una chapa con una grieta de<br />
longitud 2a era:<br />
σ y<br />
<br />
<br />
<br />
2a<br />
− σ2<br />
π2<br />
a2<br />
U = (1)<br />
E<br />
o<br />
r<br />
σ y = σ x =<br />
K<br />
√2πr<br />
K = σ √aπ<br />
Figura 1 Campos de tensión en la punta de la fisura (elástico)<br />
ANTECEDENTES DE LA MECÁNICA…<br />
La expresión que adoptó <strong>para</strong> el índice de<br />
liberación del trabajo de deformación (actualmente<br />
conocido como la fuerza del alargamiento<br />
de la grieta) <strong>para</strong> una grieta con una longitud de<br />
2a, situada en una chapa infinita de espesor unitario,<br />
bajo tensión uniforme, se obtuvo mediante:<br />
∂ U<br />
∂ (2 a)<br />
=<br />
σ2<br />
π a<br />
E<br />
(2)<br />
Griffith sugirió que una grieta ya existente<br />
se propagaría de manera inestable si el índice de<br />
liberación del trabajo de deformación, G, fuera<br />
superior a la energía necesaria <strong>para</strong> crear nuevas<br />
superficies de rotura, 2 γ da, <strong>para</strong> una propagación<br />
de la grieta da en cada extremo de la grieta,<br />
donde γ es la tracción superficial del vidrio. Por lo<br />
tanto, sugirió que la rotura se produciría cuando:<br />
σ2<br />
π a<br />
≥ 2 γ<br />
E<br />
(3)<br />
es decir, a un valor crítico del índice de liberación<br />
del trabajo de deformación G c . Mediante la utilización<br />
de este enfoque, Griffith fue capaz de<br />
explicar que la razón de que la resistencia observada<br />
del vidrio fuera muy inferior a los cálculos<br />
teóricos relacionados con el módulo se debía a<br />
la presencia en el material de diminutos defectos<br />
inherentes en forma de grieta.<br />
σ y<br />
Irwin [2] y Orowan [3,4] ampliaron los conceptos<br />
originales de la energía <strong>para</strong><br />
crear nuevas superficies, con el fin de<br />
incluir el trabajo de la deformación<br />
plástica anterior a la rotura, siempre y<br />
cuando la alteración producida en el<br />
rango de tensión elástica global fuera<br />
pequeña.<br />
Irwin utilizó métodos clásicos<br />
de determinación de las tensiones<br />
(véase la lección 14.12) <strong>para</strong> investigar<br />
las distribuciones de las tensiones<br />
detalladas cercanas al borde de la<br />
grieta. Basándose en el complejo<br />
enfoque de la función de la tensión de<br />
Westergaard, Irwin demostró que el<br />
rango de tensión elástica en las proximidades<br />
del borde de la grieta (véase<br />
la figura 1) se obtenía a partir de:<br />
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