Diseño para Fatiga - webaero

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de amplificación de intensidad de tensión, M t a fin de representar la multiplicación necesaria, en comparación con el resultado, para una grieta de la misma geometría sometida a las mismas tensiones remotas en una chapa lisa pero en ausencia de la soldadura. Tanto en el Welding Institute (TWI) como en el UMIST, se ha llevado a cabo una importante labor para la determinación de las ecuaciones paramétricas para M t . Los resultados del TWI [10], tienen la siguiente forma: Mt a q = p( ) T (16) donde p y q son constantes para una geometría concreta, pero dependen del ratio de la longitud de la unión de la soldadura en la superficie con respecto al espesor de la chapa principal T. Los resultados del UMIST también tienen en cuenta el efecto del ángulo de la soldadura y del radio del borde de la soldadura y adoptan la siguiente forma: a a 2 a 3 Mt = C0 + C1 ( ln ) + Cz ( ln ) + C3 ( ln ) T T T (17) donde los coeficientes C i se proporcionan en las ecuaciones paramétricas para la tensión o la flexión, incluyendo el ratio de la longitud de la unión con respecto al espesor, al ángulo de la soldadura y al radio de la soldadura. SOLUCIONES TESTIGO A PARTIR… Otro caso importante para el análisis de las uniones soldadas es el del coeficiente de intensidad de tensión para la raíz de la zona no penetrada de un cordón de soldadura sometido a una carga de tracción. Al parecer, el único trabajo que se ha realizado sobre este tema es el de Frank y Fisher, cuyos resultados se incluyen en PD 6493 1991 y el de Saket en el UMIST. Los resultados de Saket son los siguientes: K = (2,8817 a/W - 0,074)K tm para 0,25
308 1 CASO COEFICIENTE DE LA F G COEFICIENTE DEL GRADIENTE REFERENCIAS CONCENTRACIÓN DE DE TENSIONES TENSIONES k t TENSIONES k t Soldadura a tope transversal -0,31 Condiciones: σ=180°-θ 135° ≤ φ 0,073 t ⎥⎦ t l Kt = 1,621log + 3,963 t r L Kt = 1,115 log + 0,5370 log + 0,1384 log t t e + 0,2848log + 0,6801 t l e Kt = - 3,539 log + 1,981log + 5,798 t t Tabla 2 Coeficientes de corrección del gradiente de tensiones y de la distribución de tensiones h t 5 a. q Fg = t donde q = log (11,584 - 0,0588 φ)/2,301 donde a = a/t d = 0,3602 q = 0,2487 Kt FG = aq 1+ d donde a = a/t d = 1,158 q = 0,6051 Kt FG = aq 1+ d Kt FG = aq 1+ d donde a = a/t d = 0,1473 q = 0,4398 Gurney, T.R. Fatigue of welded structures 2nd ed., Cambridge Univ. Press 1979 Zettlemayer N. and Fisher J.W. Stress gradient and Crack shape effects on stress intensity at welded details Welding Research Supplement, Vol. 56, no. 12, 1977, pp. 393s-398s Zettlemayer N. and Fisher J.W. Stress gradient correction factor for stress intensity at welded gusset plates Welding Research Supplement, Vol. 57, no. 2, 1978, pp. 57s-62s Zettlemayer N. and Fisher J.W. Stress gradient and crack shape effects on stress intensity at welded details Welding Research Supplement, Vol. 56, no. 12, pp. 393s-398s
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Resistencia a la fatiga N/mm 2 (a 1
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El primer paso consiste en descompo
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Estado I Superficie libre Direcció
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3. SOLDADURAS A TOPE TRANSVERSALES
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5. INSPECCIÓN Puesto que la resist
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haz se determina mediante la locali
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1. INTRODUCCIÓN Las secciones huec
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Estructura Carga en un diagrama de
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CONEXIONES EXTREMO CON EXTREMO Deta
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1. INTRODUCCIÓN 1.1 Generalidades
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GRUPO MÉTODO VENTAJA DESVENTAJA CO
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te las tiras Almen, que son pequeñ
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F b 2F c 2F t 2F t F b ficies en co
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1. RESUMEN 174 Una barra tubular a
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- n ⎛ n ⎞ ⎛ n ⎞ ⎛ n ⎞
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Para una sección de una barra pris
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