Termodinamica - Cengel 7th - espanhol

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CICLOS DE REFRIGERACIÓN
T
4
h 4 = 274.48 kJ/kg
h 5 = 95.47
5
2
h 2 = 255.93
h 7 = 55.16 h 6 = 95.47 9
7
6 h 3 = 251.88 3
h 9 = 255.10
FIGURA 11-15
Diagrama T-s de un ciclo de refrigeración
por compresión de dos etapas
descrito en el ejemplo 11-5.
8
h 8 = 55.16
h 1 = 239.16
1
s
y
q L 1 x 6 h 1 h 8
1 0.2049239.16 55.16 kJkg 146.3 kJ/kg
w entrada w compresor I,entrada w compresor II,entrada 11 x 6 21h 2 h 1 2 11 2 1h 4 h 9 2
La entalpía en el estado 9 se determina a partir del balance de energía de la
cámara de mezclado,
E
# salida E
# entrada
11 2h 9 x 6 h 3 11 x 6 2h 2
h 9 10.2049 2 1251.88 2 11 0.2049 2 1255.93 2 255.10 kJ >kg
Además, s 9 0.9416 kJ/kg · K. De modo que la entalpía en el estado 4 (0.8
MPa, s 4 s 9 ) es h 4 274.48 kJ/kg. Al sustituir
w entrada 11 0.2049 231255.93 239.16 2 kJ >kg 4 1274.48 255.10 2 kJ >kg
32.71 kJ/kg
c) El coeficiente de desempeño se determina por
CO P R
q L 146.3 kJ >kg
w entrada 32.71 kJ >kg 4.47
Comentario Este problema se resolvió en el ejemplo 11-1 para un sistema de
refrigeración de una sola etapa (COP 3.97) y en el ejemplo 11-4 para un
sistema de refrigeración en cascada de dos etapas (COP = 4.46). Observe que
el COP de un sistema de refrigeración aumenta de manera considerable respecto
de la compresión de una sola etapa, pero no cambia en lo que se refiere
a la compresión en cascada de dos etapas.
Sistemas de refrigeración de propósito múltiple
con un solo compresor
Algunas aplicaciones requieren refrigeración a más de una temperatura. Esto
puede lograrse utilizando una válvula de estrangulamiento independiente y
un compresor por separado para cada evaporador que opere a temperaturas
diferentes. Sin embargo, un sistema de esas características será voluminoso y