D-A-CH TAGUNG 2011 - SGEB

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Figure 2. (a) Studied area divided into cells of 1 km x 1 km and the location of the scenario earthquake; (b)distribution of peak ground acceleration, with median values estimated using equation 7.Figure 3. Examples of strong motion distribution (PGA, units of g) along the considered territory (see Fig. 2a)generated using Equation 7 and various characteristics of correlation. Total variance σ T 2 = 0.16, in units of naturallogarithm; ratio σ η /σ Τ = 0.3 (between-earthquake variation / within-earthquake variation).1628
The Monte Carlo technique was applied for the generation of correlated PGA values (10,000generations) for every cell using the procedure described above. Examples of realisations ofstrong motion distribution, which were estimated using particular parameters of correlation, areshown in Figure 3.3 DAMAGE AND LOSS ESTIMATIONThe loss estimation was performed using the generation of the correlated ground motionfield. Peak ground acceleration was used to evaluate ground shaking-induced structuraldamage. A set of hypothetical buildings (Figure 3a) mimicking a real building stock wasconstructed based on three types of buildings that are typical for Taiwan (Liao et al. [45]): (1)concrete of one to three stories; (2) steel-braced frames of four to seven stories; (3) frames withshear walls more than eight stories. The whole area of 22 km x 18 km was divided into cells of1 km x 1 km, and different numbers of buildings were assigned, more or less randomly, toevery cell. Figure 4a shows the distribution of buildings along the considered territory. Thetotal number of buildings in the area was 5478.In this study, we use the methodology suggested by FEMA (HAZUS [46]), which is basedon fragility functions, for loss estimation. A fragility function defines the exceedance of adamage state for a given level of ground shaking. Five damage states are considered: None,Slight, Moderate, Extensive and Complete. The probability of being or exceeding a damagestate DS i is modelled with a cumulative lognormal distribution, 1 IM P [ DS i| IM ] , (8)DS SMEDIANwhere IM is the given level of ground shaking, DSis the standard deviation of the naturallogarithm of spectral amplitudes of damage state DS, S MEDIAN is the median value of the groundmotion parameter at which the building reaches the threshold of the damage state DS, and isthe standard normal cumulative distribution function. Every damage state is characterised by arepair and replacement cost ratio RRC i , expressed as a percentage of the building replacementcost RC. If we know the replacement cost RC of every type of building we are considering,then the expected direct loss EDL is the product of the damage factor and the replacement cost:EDL RC RRC P [ DS | IM ](9)all DS iwhere P [ DSi | IM ] is the probability of being in damage state DS i for a given groundmotion level IM.The methodology used in this study for the computation of the direct loss involves severaluncertainties. The total variability of each structural damage state β SDS is modelled by thecombination of the following three contributors to damage variability (see Ref. [46]):uncertainty in the damage-state threshold of the structural system β M(SDS) ; variability in thecapacity (response) properties of the model β C ; and variability in the response due to thevariability of ground motion (seismic demand) β D .iiSDS . (10)22( CONV[C,D, SMEDIAN, DS]) (M ( SDS))Thus, fragility functions include both aleatory uncertainty (e.g., uncertainty of the groundmotion level given the characteristics of the earthquake) and epistemic uncertainty (e.g.,9163
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D-A-CH TAGUNG 2011Erdbebeningenieur
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Herausgeber: Univ.-‐Prof. Dr.-
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VorwortDie Deutsche (DGEB), die Ös
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Systemidentifikation und dynamische
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Erdbebeneinwirkung undBoden-Bauwerk
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Tabelle 1.1Kennwerte des ErdbebensK
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Abb. 1.2 Intensitätsinkrement I au
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Abb. 2.2 Einwohnerdichte mit Quelle
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Die messtechnischen Untersuchungen
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3 ZUSAMMENFASSUNGDie Untersuchungen
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12. D-A-CH Tagung - Erdbeben und Ba
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earthquakes catalogue. There have b
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3 EXPOSURE/VULNERABILITY COMPONENTS
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Construction costs have been seen t
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The following is the damage grade i
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seems reasonable. The scenario also
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Parameter erhoben und Karten erstel
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Modelle und der langfristigen Über
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Abbildung 3. Übersicht über das S
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Abbildung 4 zeigt das Beispiel der
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[15] M. Gisler, D. Fäh, D. und R.
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Umfassendere Untersuchungen für Ti
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Der Beruf und das Umfeld des Autors
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Nachbeben, welche die Bevölkerung
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Puechbergerische Hauss genannt, sto
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dies Zerstörung vom Himmel der Sta
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2.2 Klassifikationsschema nach DIN
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In der Nähe der seismischen Statio
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Typ II: Fels bezogene Betrachtung a
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Bei der Entwicklung einer Abnahmebe
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Abb. 4.6: Magnituden - Entfernungsb
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detektiert, so lässt sich eine Abs
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M 1M 2M 3R 1,mind2 = R 2,mind 1d 3R
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e h r h e v g v( ) ( )∫ frds ⋅R
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Abbildung 8: Borinquen Damm 2E, FE-
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Kritischer Gleitkreis Nr. 19 t = 9.
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Wahlström [16], Leydecker [17], Sc
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Abbildung 1: Seismizität in der Re
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3.4 01.06.1911Nachts, 00:28 Uhr.- A
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A12/B9 zur Intensität VI erscheint
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REFERENZEN[1] R. Pelzing, Source pa
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Abb. 1:Neue erdbebengeographische E
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Abb. 2:Karte der Erdbeben in Deutsc
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Die Seismizität Deutschlands ist z
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1 EINFÜHRUNGBis in die zweite Häl
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Das Safe Shutdown Earthquake SSE (A
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Einfluss der Geometrie auf den jewe
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Abbildung 6: Auszug aus den Feld- u
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Abbildung 9: Untersuchte Bodenszena
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Depth [m]Dynamic shear-modulus G [M
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Ermittlung der Impedanzmatrix i.d.R
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f(cut off)= cs /4 (2)wobei c s die
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gleichen Oberkonstruktionen (Innen-
Seite 122 und 123: [12] Idriss, I. M. (1990). Response
Seite 124 und 125: 1 INTRODUCTIONUrbane Seismologie un
Seite 126 und 127: 2 MESSUNG DER SEISMIZITÄT BEI LAND
Seite 128 und 129: 4.2 Strukturbestimmung unter urbane
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Seite 132 und 133: 1 EINFÜHRUNGHerkömmliche Systeme
Seite 134 und 135: der aufgezeichneten Erdbebenbeschle
Seite 136 und 137: Hierbei sind b 1 und b 2 die Parame
Seite 138 und 139: der dominanten P-Phase für jedes Z
Seite 140 und 141: Coda-Wellen stabiler als für domin
Seite 142 und 143: [3] J. Bretschneider & R. J. Schere
Seite 144 und 145: 1. Seismizität. Vor dem 16. Novemb
Seite 146 und 147: Herdbruchvorgang: unilaterale Bruch
Seite 148 und 149: Abb. 3.: Verteilung der makroseismi
Seite 150 und 151: LiteraturCarlé, W., 1955: Bau und
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Seite 154 und 155: 1 EINLEITUNGBei der Erdbebenauslegu
Seite 156 und 157: Alternative ist in [5] folgende Kom
Seite 158 und 159: Antwortzeitverläufen des linearen
Seite 160 und 161: Abbildung 5: Vergleich der Verteilu
Seite 162 und 163: Entfernungen oder Bodenklassen konn
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Seite 166 und 167: 1 INTRODUCTIONA key element of seis
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Seite 174 und 175: uncertainty related to the structur
Seite 176 und 177: Some applications require assessing
Seite 178 und 179: loss would be smaller than that for
Seite 180 und 181: Figure 6. Parameters of loss distri
Seite 182 und 183: damaged at this level. The expected
Seite 184 und 185: REFERENCES[1] J.J. Bommer, F. Scher
Seite 186 und 187: [34] R. Lee and A.S. Kiremidjian Un
Seite 188 und 189: 178Systemidentifikation unddynamisc
Seite 190 und 191: 1 EINFÜHRUNGDurch höhere Produkti
Seite 192 und 193: Abb. 1-2 Versuch V1 - MP 41ZAnalyse
Seite 194 und 195: 48 Hz mit um die Vertikale rotatori
Seite 196 und 197: diesem Modell ausgehend wurden die
Seite 198 und 199: Abb. 5-2 TestmessungKeile loseQ = 0
Seite 200 und 201: Zusätzlich zeigte die Tapio-Analys
Seite 202 und 203: 1 EINLEITUNGDie deutsche Bundesregi
Seite 204 und 205: FundamentpratzeCBetonschaftBetonhoh
Seite 206 und 207: mit einer Abtastfrequenz von bis zu
Seite 208 und 209: Belastung den Wert der effektiven S
Seite 210 und 211: [mm][mm]1: 1: Zugkraft [kN]Zugkraft
Seite 212 und 213: Veröffentlichungen des Grundbauins
Seite 214 und 215: 1 EINFÜHRUNGDie Firma envergate ag
Seite 216 und 217: 3 FINITE ELEMENT MODELLDie Modellie
Seite 218 und 219: 4.2 InstrumentierungEingesetzt wurd
Seite 220 und 221: Aus der kombinierten Auswertung fü
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lich Details muss hier auf den Vort
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Die Abbildung 16 zeigt die zu den i
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1 EINFÜHRUNG1.1 Modale Identifikat
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nehmen, zum anderen konnte das dyna
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Die mit dem PO-MOESP Algorithmus be
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Tragen, da in dieser Richtung diago
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Abschließend möchten wir uns für
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1 EINLEITUNGNeben niederschlagsindu
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geschützt werden. Für den schnell
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Abbildung 4: Sensoren die in den SL
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Sensorknoten automatisch mit dem Ga
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Fig. 7 Finite difference mesh of th
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Basierend auf den Echtzeit-Monitori
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1 EINLEITUNGDie stetige technologis
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gungsmessungen zu berechnen. Für d
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5 MODELLIERUNG ERMÜDUNGSRELEVANTER
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zusammen mit den Abweichungen der g
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gehörige Parameter solange korrigi
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[3] N. Isyumov (Hrsg.), Wind tunnel
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250
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1 EINLEITUNGIm Gegensatz zu bisher
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CA B F K1 10CA B 0CA BCA BM1 1
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4 MARKOV - PARAMETER ALS SCHADENSIN
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Schaden konnte dann anhand der Diff
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Anmerkung: Die Deutsche Forschungsg
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1 EINLEITUNGTilger sind bei Fussgä
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a)100μ = 2%b)100μ = 2%Wirkungsgra
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a) b)Abb. 5: a) Schwingungserreger.
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Die Eigenwerte und Eigenvektoren la
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a)6 x 10−6b)6 x 10−6Amplitude42
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7 ZUSAMMENFASSUNGDie Identifikation
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1 METHODE DER EXPERIMENTELLEN MODAL
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3 DURCHFÜHRUNG DER EXPERIMENTELLEN
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Abb. 6: Die Formen von sechs Eigens
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Für weitergehende Informationen be
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Aus den hohen Schwingungsamplituden
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nahmen kamen Verstärkungen u.a. am
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1 EINLEITUNGDer Nachweis der Stands
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3.2 Analyse im FrequenzbereichWenn
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Signalkombination für den rotatori
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Abbildung 7: Skizze deviatorischer
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Die Scherwellengeschwindigkeit vsis
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6 ZUSAMMENFASSUNGDie Methode mittel
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1 INTRODUCTIONThe assessment of exi
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model. An image of the preliminary
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Figure 6: Examples for local mode s
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4.2 Extensive modal analysisTwo of
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Table 5 - continued from previous p
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5 CONCLUSIONSIn the described study
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310Beurteilung und Ertüchtigungbes
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1 EINLEITUNG1.1 Ziel und NutzenDie
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ParameterG 01ErdbebenzoneG 02Regula
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Aus den in jüngster Vergangenheit
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Schadensrelevanz [SR]300250200150SR
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Schadensgrade nach EMS-98Schadensgr
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the 12th European Conference on Ear
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1 EINLEITUNGBei der seismischen Aus
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2.3 ÜbertragungsfunktionenIm zweit
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untersucht werden soll, wird in den
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Aus den Übertragungsfunktionen des
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(Abbildung 5(d)-(f)) zu erkennen. W
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Generell sind in dem für Erdbeben
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weiter vom Anregungsfrequenzbereich
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1 DAS PROJEKT SEISMOFITSEISMOFIT is
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Verformungskapazität wird erhöht
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der drei Gebäudeteile im Grundriss
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Modell 1 Modell 2 Modell 3Abbildung
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Abbildung 13: Erste Längsschwingun
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REFERENZEN[1] European standard EN
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1 EINLEITUNGAnkerschienensysteme ko
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Modellierungsunsicherheiten nicht p
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Weggesteuerte VerfahrenDie FEMA-Ric
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3 VERHALTEN VON ANKERSCHIENEN UNTER
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Wie in Abbildung 9 angedeutet, best
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350003000025000Last [N]2000015000ZZ
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3.4.3 Schub in Schienenlängsrichtu
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4 ZUSAMMENFASSUNGEinbetonierte Anke
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366
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1 EINFÜHRUNGMit diesem Beitrag wer
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Baubewilligungsverfahren ein.2010 P
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Leistungen erbringt. Zurzeit beträ
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eigentlich ganzheitlich vom Bauinge
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1 EinführungEine Möglichkeit zur
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Bild 4: Transformation des Systems
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DeckenplatteKopfbalkenAussparungFu
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Die Schubtragfähigkeit der Wand wi
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Bei den längeren Wänden (2,0 m) i
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VERWENDETE LITERATUR[1] M. Nejati,
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1 AUFGABENSTELLUNGAIT - damals arse
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Vier von fünf Sensoren wurden dire
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Abbildung 5: Stahlkonstruktion für
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Abbildung 7: 2. Eigenform; links Me
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kritischen Bereiche wurden detailli
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Bei der Stahlkonstruktion sind die
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1 EINLEITUNGTraditionelle Wohnbaute
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Abbildung 2: Rayleigh-Dämpfung [2]
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Für die Analyse und Beurteilung de
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Vergleich Modell 2 bis 6120%le 80%o
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408
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1 EINLEITUNG1.1 Hintergrund und Zie
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Im Sinne eines verhaltensbasierten
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nungen gleich groß ist. Lediglich
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2.5 HomogenisierungDa dieses Mauerw
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gleichverteilte flächenhafte Zusat
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3.4 Nachweis der Erdbebensicherheit
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1 EINFÜHRUNGIn den seismischen Geb
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Abbildung 5: Mock-Up, AusbauAbbildu
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3 SCHWINGUNGSVERHALTEN DES MOCK-UPA
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dementsprechend auf eine Verdopplun
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[5] C. Ebert, F.-O. Henkel: Modale
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1 EINFÜHRUNGDie Bedeutung von Infr
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- Erarbeitung von Schadenszenarien-
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4 AKTUELLER STAND UND KONKRETE UMSE
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Erdbebensicherung vonTransformatore
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Vorgehensweise der StudieAls einer
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5 PROBLEME UND ERFOLGSBEDINGUNGENIn
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1 EINLEITUNG1.1 Hintergrund und Zie
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faches von eins ausmachen [2]. Eine
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1086Grundfall:MedianATC63-FF Erdbeb
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dass die Grundschwingungsform linea
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CC10864Median18-geschoßige RahmenC
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LITERATUR[1] EC8 - ÖNORM EN 1998-1
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1.00-Einführung:Die Minarett Bauwe
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Die Längst-, Querschnitte sind auf
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Tafel 3 Eigenformen1. MOD 2. MOD 3.
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, , 0 , 0LMii BeteilungsfaktorH m
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Unter der Lastwirkung P=1 müssen b
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466
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1 EINLEITUNGIn Kraftwerksanlagen we
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- Die Extremwerte von Rissweite und
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Die bemessungsrelevante Verankerung
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- Die Rissweite im Beton hängt von
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4.2 Zeitverläufe der AnregungEs we
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Tabelle 4.1: Einflussgrößen und s
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Abbildung 4.5: Histogramm und appro
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482
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1 EINFÜHRUNGEine wichtige Aufgabe
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Wie viele Geschosse hat das Gebäud
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Abbildung 3 Neues Konzept zur Ermit
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ergibt. Damit können nun mit Hilfe
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Abbildung 7 Verschiedene Gebäudeva
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der Universität Kassel in Zusammen
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1 EINLEITUNG1.1 Projektbeschreibung
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2.2 Innere Bleche der Stahlschubwä
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Verbindungsvariante Vorteile Nachte
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Weg (mm)Zyklen (-)Bild 6: Zyklische
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Bild 8: Versuchsaufbau und Hysteres
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[2] ECCS: Recommended Testing Proce
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1 EINLEITUNGMauerwerk ist seit Jahr
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3 VERSTÄRKUNGSSYSTEMEZwei möglich
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5 TEST AM UNVERSTÄRKTEN GEBÄUDENa
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Der Rütteltischversuch wurde analo
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Postersession
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D-A-CH Tagung 15.-16. September 201
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• Rechenmodelle zum Kapazitätsna
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