D-A-CH TAGUNG 2011 - SGEB

Tabelle 1: abgeschätzte Rutschwege mit dem erweiterten Newmark-Algorithmuscrit.raster point coordinatesaccelerationfinal slip displacementNo. site Loadstep Time Raster ID x_m y_m R AreaResistanceForce a_y for a_y for -a_y[s] [m] [m] [m] [m²] [N] [m/s²] [m] [m]1 left 0s+15 3.22 25 -76.744 26.744 21.5 61.3 398900 0.71 1.715 2.1812 left 5s+8 5.72 67 -76.744 44.744 39.0 120.0 1467743 3.41 0.191 0.0533 left 5s+13 6.11 6 -64.744 23.744 12.0 20.4 409884 7.88 0.003 0.0004 left 5s+23 6.61 25 -76.744 26.744 22.0 74.6 292449 -0.665 left 5s+33 7.11 7 -58.744 26.744 14.0 46.3 988406 8.88 0.000 0.0006 left 5s+35 7.21 8 -52.744 29.744 15.0 51.6 860172 6.30 0.017 0.0027 left 5s+37 7.31 52 -40.744 53.744 33.5 64.7 1469971 8.68 0.000 0.0008 left 5s+42 7.56 90 -64.744 59.744 53.5 393.4 2849709 0.81 1.556 1.8589 left 5s+42 7.56 173 -70.744 92.744 83.5 281.3 2930588 2.14 0.550 0.25610 left 5s+46 7.76 95 -34.744 74.744 54.5 190.7 2926208 5.22 0.045 0.00911 left 5s+59 8.41 50 -52.744 47.744 32.5 90.9 1593521 6.09 0.021 0.00312 left 5s+60 8.46 29 -52.744 38.744 25.0 109.1 2099462 7.42 0.006 0.00013 left 5s+70 8.96 57 -10.744 68.744 48.5 393.4 3575735 3.70 0.142 0.04014 left 5s+70 8.96 36 -10.744 59.744 49.0 976.6 8537847 4.40 0.085 0.02015 left 5s+71 9.01 35 -16.744 56.744 43.0 679.9 4911467 2.89 0.305 0.10216 left 5s+71 9.01 14 -16.744 47.744 46.0 1547.4 12529882 4.33 0.090 0.02217 left 5s+71 9.01 94 -40.744 71.744 67.0 1161.4 10313507 2.57 0.399 0.14718 left 5s+71 9.01 154 -58.744 89.744 86.5 1031.4 12109544 3.42 0.189 0.05219 left 5s+72 9.06 92 -52.744 65.744 56.5 499.0 6667261 4.12 0.105 0.02720 left 10s+16 11.52 95 -34.744 74.744 56.0 263.1 3490499 4.30 0.092 0.02221 left 10s+16 11.52 131 -70.744 74.744 65.0 169.3 2764786 5.13 0.048 0.00922 left 10s+16 11.52 158 -34.744 101.744 85.5 504.7 6130597 4.13 0.105 0.02723 left 10s+16 11.52 176 -52.744 101.744 86.5 296.0 4666167 5.10 0.049 0.0105 ZUSAMMENFASSUNGAnhand eines Erdschüttdamms des Panama-Kanals wurde gezeigt, dass der Krey/BishopAlgorithmus zur Untersuchung der Sicherheit von Böschungen durch geringfügigeModifikationen auch für dynamische Lastfälle eingesetzt werden kann. Die maximal zuerwartenden Rutschwege können über den hier vorgestellten erweiterten Newmark-Algorithmus ausreichend präzise abgeschätzt werden. Nachteilig an dem präsentiertenVorgehen ist, dass die sich ausbildenden Gleitkörper keine Auswirkungen auf dieLastumlagerung haben. Um derartige Effekte zu berücksichtigen, müssen die sich ausbildendenScherzonen im Boden in einer zeitvariante Analyse mit nichtlinearem Materialverhalten unterBerücksichtigung des Softening-Verhaltens des Materials untersucht werden. Doch selbst beiAnwendung dieser in der Theorie genauerer Verfahren sind die Ungenauigkeiten der ModellundMaterial-Parameter in einer Größenordnung, welche die Qualität der Ergebnisse derverbesserten Theorie teilweise wieder verwässert.Das hier vorgestellte Verfahren besitzt gegenüber diesem sehr aufwändigen Vorgehen denVorteil, dass es mit geringem Aufwand an jede Zeitverlaufsberechnung angehängt werden kannund dabei die zu erwartenden Rutschwege mit ausreichender Genauigkeit ermittelt.REFERENCES[1] KREY, Erddruck, Erdwiderstand und Tragfähigkeit des Baugrundes, 5. Auflage, Ernstund Sohn, Berlin, 1936[2] BISHOP, Use of the slip circle in the stability analysis of slopes, Geotechnique, Band 5,S.7, 1955[3] URS, Final Technical Memorandum, TASK C.1.4, Embankment Seismic Stability,DAM 2E, Autoridad del Canal de Panama, 2008[4] SEED, H.B., IDRISS, I.M., "Soil Moduli and Damping Factors for Dynamic ResponseAnalyses", Report No. EERC 70- 10, Earthquake Engineering Research Center,University of California, Berkeley, California, 19707212