D-A-CH TAGUNG 2011 - SGEB

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Schadensrelevanz [SR]300250200150SR = 150RisikoklassenRK I SR ≤ 50BP ≤ 50RK II 50 ≤ SR ≤ 10050 ≤ BP ≤ 80RK III 100 ≤ SR ≤ 15080 ≤ BP ≤ 140RK IV SR ≥ 150BP ≥ 140100SR = 100500SR = 50BP = 50BP = 80BP = 1400 50 100 150 200 250 300Bauwerksparameter [BP]Abbildung 2 Kategorisierung in Risikoklassen der im Rahmen der großflächigen Anwendung derGebäudebeurteilung untersuchten Objekte im 20. Wiener GemeindebezirkDie überwiegende Anzahl an untersuchten Objekten liegt in den Risikoklassen II und III. Esergibt sich jedoch aus der Gebäudebeurteilung keine klare Trennung zwischen den Bauwerkenin diesen beiden Risikoklassen. Für den Bauwerksparameter kann dies vor allem darauf zurückgeführtwerden, dass der Einfluss der einzelnen Teilbauwerksparameter bei den einzelnenObjekten unterschiedlich groß ist. Zudem wird aus Abb. 2 deutlich, dass die Objekte derRisikoklasse IV ausschließlich entweder zufolge der Schadensrelevanz oder zufolge desBauwerksparameters, nicht aber aufgrund beider Größen, in dieser Risikoklasse liegen. Umeine realistische Einschätzung sowohl der Schadensrelevanz als auch des Bauwerksparameterszu erhalten, ist es sinnvoll zusätzlich die beiden Beurteilungsgrößen separat zu betrachten.In Anlehnung an die vorgeschlagene Korrelation der Bauwerksklassen mit den erdbebenbedingtenSchäden wird, wie in Tabelle 4 angeführt, der Bauwerksparameter BP in einenSchadensgrad nach EMS-98 übergeführt. In Abb. 3 ist die Objektanzahl als Funktion deszugehörigen Bauwerksparameters BP sowie der zugehörigen Bauwerksklasse dargestellt. Beider Zuordnung der Schadensgrade zu den Bauwerksklassen ist zu beachten, dass die Trennungin Schadensgrad 3 und Schadensgrad 4 nicht streng nach der Grenzlinie zwischen BauwerksklasseII und Bauwerksklasse III durchgeführt wurde. Dies liegt daran, dass sich aus derHäufigkeitsverteilung der Objekte in den einzelnen Bauwerksklassen eine deutliche Trennungetwas oberhalb der angenommen Kategoriengrenze zwischen Bauwerksklasse II und BauwerksklasseIII ergibt, vergleiche Abb. 3 mit Abb. 4. Zudem sind die Definitionen derBauwerksklassen II und III ebenso wie die Definitionen der Schadensgrade 3 und 4 nur bedingtdeutlich voneinander abgegrenzt. In jedem Fall können sowohl aus der Kategorisierung inBauwerksklassen aber auch aus der Einteilung in Schadensgrade jene Gebäude identifiziertwerden, die im Fall des angenommen Erdbebens der Momentenmagnitude M W von 6,3 mit sehr3188
hoher Wahrscheinlichkeit einstürzen. Eine kartografische Darstellung der für die Objekte desTestgebiets ermittelten Schadensgrade zeigt Abb. 5.Anzahl der Objekte4030AnzahlObjekteBauwerksklasseIBauwerksklasseIIBauwerksklasseIIIBauwerksklasseIV2010BauwerksparameterBP040 50 60 70 80 90 100 110 120 130 140 150 160 170 180 190 200Bauwerksparameter BPAbbildung 3 Kategorisierung der untersuchten Objekte im 20. Wiener Gemeindebezirk in Bauwerksklassen aufGrundlage der zugehörigen Bauwerksparameter BPSchadensgrade nach EMS-982Schadensgrad 2 (moderat)3Schadensgrad 3 (stark bis schwer)Anzahl der Objekte4030AnzahlObjekte2 3 445Schadensgrad 4 (sehr schwer)Schadensgrad 5 (Zerstörung)52010BauwerksparameterBP040 50 60 70 80 90 100 110 120 130 140 150 160 170 180 190 200Bauwerksparameter BPAbbildung 4 Kategorisierung der untersuchten Objekte im 20. Wiener Gemeindebezirk in Schadensgrade gemäßEMS-98 [7]9319
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D-A-CH TAGUNG 2011Erdbebeningenieur
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Herausgeber: Univ.-‐Prof. Dr.-
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VorwortDie Deutsche (DGEB), die Ös
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Systemidentifikation und dynamische
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Erdbebeneinwirkung undBoden-Bauwerk
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Tabelle 1.1Kennwerte des ErdbebensK
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Abb. 1.2 Intensitätsinkrement I au
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Abb. 2.2 Einwohnerdichte mit Quelle
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Die messtechnischen Untersuchungen
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3 ZUSAMMENFASSUNGDie Untersuchungen
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12. D-A-CH Tagung - Erdbeben und Ba
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earthquakes catalogue. There have b
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3 EXPOSURE/VULNERABILITY COMPONENTS
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Construction costs have been seen t
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The following is the damage grade i
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seems reasonable. The scenario also
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Parameter erhoben und Karten erstel
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Modelle und der langfristigen Über
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Abbildung 3. Übersicht über das S
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Abbildung 4 zeigt das Beispiel der
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[15] M. Gisler, D. Fäh, D. und R.
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Seite 49 und 50:
Umfassendere Untersuchungen für Ti
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Der Beruf und das Umfeld des Autors
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Nachbeben, welche die Bevölkerung
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Puechbergerische Hauss genannt, sto
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dies Zerstörung vom Himmel der Sta
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2.2 Klassifikationsschema nach DIN
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In der Nähe der seismischen Statio
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Typ II: Fels bezogene Betrachtung a
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Bei der Entwicklung einer Abnahmebe
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Abb. 4.6: Magnituden - Entfernungsb
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detektiert, so lässt sich eine Abs
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M 1M 2M 3R 1,mind2 = R 2,mind 1d 3R
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e h r h e v g v( ) ( )∫ frds ⋅R
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Abbildung 8: Borinquen Damm 2E, FE-
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Kritischer Gleitkreis Nr. 19 t = 9.
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Wahlström [16], Leydecker [17], Sc
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Abbildung 1: Seismizität in der Re
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3.4 01.06.1911Nachts, 00:28 Uhr.- A
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A12/B9 zur Intensität VI erscheint
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REFERENZEN[1] R. Pelzing, Source pa
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Abb. 1:Neue erdbebengeographische E
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Abb. 2:Karte der Erdbeben in Deutsc
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Die Seismizität Deutschlands ist z
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1 EINFÜHRUNGBis in die zweite Häl
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Das Safe Shutdown Earthquake SSE (A
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Einfluss der Geometrie auf den jewe
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Abbildung 6: Auszug aus den Feld- u
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Abbildung 9: Untersuchte Bodenszena
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Depth [m]Dynamic shear-modulus G [M
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Ermittlung der Impedanzmatrix i.d.R
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f(cut off)= cs /4 (2)wobei c s die
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gleichen Oberkonstruktionen (Innen-
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[12] Idriss, I. M. (1990). Response
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1 INTRODUCTIONUrbane Seismologie un
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2 MESSUNG DER SEISMIZITÄT BEI LAND
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4.2 Strukturbestimmung unter urbane
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120
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1 EINFÜHRUNGHerkömmliche Systeme
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der aufgezeichneten Erdbebenbeschle
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Hierbei sind b 1 und b 2 die Parame
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der dominanten P-Phase für jedes Z
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Coda-Wellen stabiler als für domin
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[3] J. Bretschneider & R. J. Schere
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1. Seismizität. Vor dem 16. Novemb
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Herdbruchvorgang: unilaterale Bruch
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Abb. 3.: Verteilung der makroseismi
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LiteraturCarlé, W., 1955: Bau und
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142
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1 EINLEITUNGBei der Erdbebenauslegu
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Alternative ist in [5] folgende Kom
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Antwortzeitverläufen des linearen
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Abbildung 5: Vergleich der Verteilu
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Entfernungen oder Bodenklassen konn
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154
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1 INTRODUCTIONA key element of seis
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(records from the K_NET and KiK-net
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Loss estimates were performed using
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Figure 2. (a) Studied area divided
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uncertainty related to the structur
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Some applications require assessing
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loss would be smaller than that for
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Figure 6. Parameters of loss distri
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damaged at this level. The expected
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REFERENCES[1] J.J. Bommer, F. Scher
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[34] R. Lee and A.S. Kiremidjian Un
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178Systemidentifikation unddynamisc
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1 EINFÜHRUNGDurch höhere Produkti
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Abb. 1-2 Versuch V1 - MP 41ZAnalyse
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48 Hz mit um die Vertikale rotatori
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diesem Modell ausgehend wurden die
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Abb. 5-2 TestmessungKeile loseQ = 0
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Zusätzlich zeigte die Tapio-Analys
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1 EINLEITUNGDie deutsche Bundesregi
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FundamentpratzeCBetonschaftBetonhoh
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mit einer Abtastfrequenz von bis zu
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Belastung den Wert der effektiven S
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[mm][mm]1: 1: Zugkraft [kN]Zugkraft
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Veröffentlichungen des Grundbauins
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1 EINFÜHRUNGDie Firma envergate ag
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3 FINITE ELEMENT MODELLDie Modellie
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4.2 InstrumentierungEingesetzt wurd
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Aus der kombinierten Auswertung fü
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lich Details muss hier auf den Vort
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Die Abbildung 16 zeigt die zu den i
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1 EINFÜHRUNG1.1 Modale Identifikat
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nehmen, zum anderen konnte das dyna
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Die mit dem PO-MOESP Algorithmus be
Seite 232 und 233:
Tragen, da in dieser Richtung diago
Seite 234 und 235:
Abschließend möchten wir uns für
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1 EINLEITUNGNeben niederschlagsindu
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geschützt werden. Für den schnell
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Abbildung 4: Sensoren die in den SL
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Sensorknoten automatisch mit dem Ga
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Fig. 7 Finite difference mesh of th
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Basierend auf den Echtzeit-Monitori
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1 EINLEITUNGDie stetige technologis
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gungsmessungen zu berechnen. Für d
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5 MODELLIERUNG ERMÜDUNGSRELEVANTER
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zusammen mit den Abweichungen der g
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gehörige Parameter solange korrigi
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[3] N. Isyumov (Hrsg.), Wind tunnel
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250
Seite 262 und 263:
1 EINLEITUNGIm Gegensatz zu bisher
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CA B F K1 10CA B 0CA BCA BM1 1
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4 MARKOV - PARAMETER ALS SCHADENSIN
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Schaden konnte dann anhand der Diff
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Anmerkung: Die Deutsche Forschungsg
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1 EINLEITUNGTilger sind bei Fussgä
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a)100μ = 2%b)100μ = 2%Wirkungsgra
Seite 276 und 277:
a) b)Abb. 5: a) Schwingungserreger.
Seite 278 und 279: Die Eigenwerte und Eigenvektoren la
Seite 280 und 281: a)6 x 10−6b)6 x 10−6Amplitude42
Seite 282 und 283: 7 ZUSAMMENFASSUNGDie Identifikation
Seite 284 und 285: 1 METHODE DER EXPERIMENTELLEN MODAL
Seite 286 und 287: 3 DURCHFÜHRUNG DER EXPERIMENTELLEN
Seite 288 und 289: Abb. 6: Die Formen von sechs Eigens
Seite 290 und 291: Für weitergehende Informationen be
Seite 292 und 293: Aus den hohen Schwingungsamplituden
Seite 294 und 295: nahmen kamen Verstärkungen u.a. am
Seite 296 und 297: 1 EINLEITUNGDer Nachweis der Stands
Seite 298 und 299: 3.2 Analyse im FrequenzbereichWenn
Seite 300 und 301: Signalkombination für den rotatori
Seite 302 und 303: Abbildung 7: Skizze deviatorischer
Seite 304 und 305: Die Scherwellengeschwindigkeit vsis
Seite 306 und 307: 6 ZUSAMMENFASSUNGDie Methode mittel
Seite 308 und 309: 1 INTRODUCTIONThe assessment of exi
Seite 310 und 311: model. An image of the preliminary
Seite 312 und 313: Figure 6: Examples for local mode s
Seite 314 und 315: 4.2 Extensive modal analysisTwo of
Seite 316 und 317: Table 5 - continued from previous p
Seite 318 und 319: 5 CONCLUSIONSIn the described study
Seite 320 und 321: 310Beurteilung und Ertüchtigungbes
Seite 322 und 323: 1 EINLEITUNG1.1 Ziel und NutzenDie
Seite 324 und 325: ParameterG 01ErdbebenzoneG 02Regula
Seite 326 und 327: Aus den in jüngster Vergangenheit
Seite 330 und 331: Schadensgrade nach EMS-98Schadensgr
Seite 332 und 333: the 12th European Conference on Ear
Seite 334 und 335: 1 EINLEITUNGBei der seismischen Aus
Seite 336 und 337: 2.3 ÜbertragungsfunktionenIm zweit
Seite 338 und 339: untersucht werden soll, wird in den
Seite 340 und 341: Aus den Übertragungsfunktionen des
Seite 342 und 343: (Abbildung 5(d)-(f)) zu erkennen. W
Seite 344 und 345: Generell sind in dem für Erdbeben
Seite 346 und 347: weiter vom Anregungsfrequenzbereich
Seite 348 und 349: 1 DAS PROJEKT SEISMOFITSEISMOFIT is
Seite 350 und 351: Verformungskapazität wird erhöht
Seite 352 und 353: der drei Gebäudeteile im Grundriss
Seite 354 und 355: Modell 1 Modell 2 Modell 3Abbildung
Seite 356 und 357: Abbildung 13: Erste Längsschwingun
Seite 358 und 359: REFERENZEN[1] European standard EN
Seite 360 und 361: 1 EINLEITUNGAnkerschienensysteme ko
Seite 362 und 363: Modellierungsunsicherheiten nicht p
Seite 364 und 365: Weggesteuerte VerfahrenDie FEMA-Ric
Seite 366 und 367: 3 VERHALTEN VON ANKERSCHIENEN UNTER
Seite 368 und 369: Wie in Abbildung 9 angedeutet, best
Seite 370 und 371: 350003000025000Last [N]2000015000ZZ
Seite 372 und 373: 3.4.3 Schub in Schienenlängsrichtu
Seite 374 und 375: 4 ZUSAMMENFASSUNGEinbetonierte Anke
Seite 376 und 377: 366
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1 EINFÜHRUNGMit diesem Beitrag wer
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Baubewilligungsverfahren ein.2010 P
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Leistungen erbringt. Zurzeit beträ
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eigentlich ganzheitlich vom Bauinge
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1 EinführungEine Möglichkeit zur
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Bild 4: Transformation des Systems
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DeckenplatteKopfbalkenAussparungFu
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Die Schubtragfähigkeit der Wand wi
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Bei den längeren Wänden (2,0 m) i
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VERWENDETE LITERATUR[1] M. Nejati,
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1 AUFGABENSTELLUNGAIT - damals arse
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Vier von fünf Sensoren wurden dire
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Abbildung 5: Stahlkonstruktion für
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Abbildung 7: 2. Eigenform; links Me
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kritischen Bereiche wurden detailli
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Bei der Stahlkonstruktion sind die
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1 EINLEITUNGTraditionelle Wohnbaute
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Abbildung 2: Rayleigh-Dämpfung [2]
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Für die Analyse und Beurteilung de
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Vergleich Modell 2 bis 6120%le 80%o
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408
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1 EINLEITUNG1.1 Hintergrund und Zie
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Im Sinne eines verhaltensbasierten
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nungen gleich groß ist. Lediglich
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2.5 HomogenisierungDa dieses Mauerw
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gleichverteilte flächenhafte Zusat
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3.4 Nachweis der Erdbebensicherheit
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1 EINFÜHRUNGIn den seismischen Geb
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Abbildung 5: Mock-Up, AusbauAbbildu
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3 SCHWINGUNGSVERHALTEN DES MOCK-UPA
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dementsprechend auf eine Verdopplun
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[5] C. Ebert, F.-O. Henkel: Modale
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1 EINFÜHRUNGDie Bedeutung von Infr
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- Erarbeitung von Schadenszenarien-
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4 AKTUELLER STAND UND KONKRETE UMSE
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Erdbebensicherung vonTransformatore
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Vorgehensweise der StudieAls einer
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5 PROBLEME UND ERFOLGSBEDINGUNGENIn
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1 EINLEITUNG1.1 Hintergrund und Zie
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faches von eins ausmachen [2]. Eine
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1086Grundfall:MedianATC63-FF Erdbeb
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dass die Grundschwingungsform linea
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CC10864Median18-geschoßige RahmenC
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LITERATUR[1] EC8 - ÖNORM EN 1998-1
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1.00-Einführung:Die Minarett Bauwe
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Die Längst-, Querschnitte sind auf
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Tafel 3 Eigenformen1. MOD 2. MOD 3.
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, , 0 , 0LMii BeteilungsfaktorH m
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Unter der Lastwirkung P=1 müssen b
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466
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1 EINLEITUNGIn Kraftwerksanlagen we
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- Die Extremwerte von Rissweite und
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Die bemessungsrelevante Verankerung
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- Die Rissweite im Beton hängt von
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4.2 Zeitverläufe der AnregungEs we
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Tabelle 4.1: Einflussgrößen und s
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Abbildung 4.5: Histogramm und appro
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482
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1 EINFÜHRUNGEine wichtige Aufgabe
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Wie viele Geschosse hat das Gebäud
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Abbildung 3 Neues Konzept zur Ermit
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ergibt. Damit können nun mit Hilfe
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Abbildung 7 Verschiedene Gebäudeva
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der Universität Kassel in Zusammen
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496
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1 EINLEITUNG1.1 Projektbeschreibung
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2.2 Innere Bleche der Stahlschubwä
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Verbindungsvariante Vorteile Nachte
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Weg (mm)Zyklen (-)Bild 6: Zyklische
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Bild 8: Versuchsaufbau und Hysteres
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[2] ECCS: Recommended Testing Proce
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1 EINLEITUNGMauerwerk ist seit Jahr
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3 VERSTÄRKUNGSSYSTEMEZwei möglich
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5 TEST AM UNVERSTÄRKTEN GEBÄUDENa
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Der Rütteltischversuch wurde analo
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Postersession
Seite 530 und 531:
D-A-CH Tagung 15.-16. September 201
Seite 532:
• Rechenmodelle zum Kapazitätsna
Alle anzeigen

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