Untitled - vdf Hochschulverlag AG an der ETH Zürich

u A0
4
--
π
U ⎛ ∞
⎞
d 1
= ------ ⎜ -- sin(
νω
2
ν 1t) ⎟
⎜ ∑
⎟
⎝ν= 135… , ,
⎠
4
ûA0, ν = 1 --
π
Ud 1
= ------ , U
2 A0, ν = 1, eff ------
2
4
--
π
Ud = ------ , M
2
4
= --
π
UA0, eff
6.2 Einphasige Brücke 99
2 2
Ud UA0, eff – UA0, ν = 1, eff 8
= ------ , k
2
u ----------------------------------------------------------- 1
UA0, eff
π2 = = – ----- = 0.435
(6.1)
(6.2)
(6.3)
Verzerrungsstrom: Die Berechnung des Verzerrungsstromes kann von der nachfolgend
beschriebenen einphasigen Brücke übernommen werden, wenn in (6.14) die Spannung U d
durch U d /2 ersetzt und der Steuerwinkel α=0 gewählt wird:
IA, VZ, eff
Ud ⁄ 2 8
------------ω1Lk
π2 π
– -----
2
+ ----- 0.109
12
Ud 2 ⁄
= = ------------ω1Lk
6.2 Einphasige Brücke
(6.4)
Bild 6.2. zeigt die einphasige Brücke, bestehend aus zwei Brückenzweigen, und eine mit
Grundfrequenzsteuerung erzeugte Phasenspannung. Wie bei der Halbbrücke soll zuerst
der Mittelwert dieser Spannung betrachtet werden. Er lässt sich wie folgt berechnen:
0
U d/2
U d/2
id SA U d
+1
A
i A
-1
SB +1
uA0 B
uAB Lk -1 uB0 e
Bild 6.2. Links: Einphasige Brücke mit Grundfrequenzsteuerung, rechts: Phasenspannung
T 1
T 1
Ud UAB ------ (6.5)
2
Bei einem Wechselrichter ist normalerweise verlangt, dass der Mittelwert der Spannung
uAB gleich null ist. Dazu müssen die Mittelwerte sA und sB identisch sein. Ist dies nicht
der Fall, so arbeitet die Schaltung als Gleichspannungsteller (Vierquadrantensteller). Es
kann weiter gezeigt werden, dass die Nachbildung für einen gegebenen Modulationsgrad
1
Ud ----- s
T ∫ ( A – sB)dt ------
1
2
0
1
----- s
T Adt 1
1
⎛ ⎞ U
⎜
∫ – ----- s
T ∫ Bdt⎟
d
= = =
------ ( s
⎜ ⎟ A – sB) ⎝ 1
2
0 0 ⎠
U d
-U d
u AB
α
π/2 π 3π/2 2π
π−α
ω1t T 1