Untitled - vdf Hochschulverlag AG an der ETH Zürich
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0.045<br />
I B IA,VZ,eff<br />
0.04<br />
0.035<br />
0.03<br />
0.025<br />
0.02<br />
0.015<br />
0.01<br />
0.005<br />
0<br />
0 0.2 0.4 0.6 0.8 1 1.2<br />
30<br />
25<br />
20<br />
15<br />
10<br />
5<br />
d, simuliert<br />
M 1<br />
d, simuliert<br />
a, (6.20)<br />
b, (8.21)<br />
M 2<br />
0<br />
0 0.2 0.4 0.6 0.8 1 1.2<br />
M 1<br />
b<br />
c<br />
a<br />
M 2<br />
c<br />
q<br />
M<br />
M<br />
13.2 Kennlinien 267<br />
0<br />
0 0.2 0.4 0.6 0.8 1 1.2<br />
Bild 13.3. Kennlinien <strong>der</strong> verschiedenen Steuerverfahren bei <strong>der</strong> dreiphasigen Brücke mit konst<strong>an</strong>ter<br />
Grundfrequenz,<br />
oben links: Effektivwert <strong>der</strong> Verzerrungsstromes einer Phase, oben rechts: Spitzenwert<br />
des Verzerrungsstromes, unten: Schaltzahl (proportional zur Schaltfrequenz)<br />
Kurven b: St<strong>an</strong>dard-Drehzeigermodulation (t 0=t 7) nach Kapitel 8.2 als Vertreter aller<br />
Drehzeigermodulationen und <strong>der</strong> mit ihnen verw<strong>an</strong>dten Trägerverfahren.<br />
Kurven c: optimierte Pulsmuster für minimalen Effektivwert des Verzerrungsstromes<br />
nach Kapitel 9.3.3.<br />
Kurven d: prädiktive Stromzeigerregelung mit Schalttabelle nach Kapitel 11.3.1.<br />
Kommentar zu Bild 13.3:<br />
- Bei Grundfrequenzsteuerung k<strong>an</strong>n <strong>der</strong> Modulationsgrad nur durch eine entsprechende<br />
Anpassung <strong>der</strong> Zwischenkreissp<strong>an</strong>nung variiert werden, was ein aufwendigeres Umrichterkonzept<br />
bedingt (Kapitel 2). Würde auch bei den <strong>an</strong><strong>der</strong>en Verfahren eine variable<br />
Zwischenkreissp<strong>an</strong>nung zugelassen, so würde sich <strong>der</strong> Verzerrungsstrom proportional<br />
dazu reduzieren lassen. Da in den dargestellten Kennlinien <strong>der</strong> Bezugsstrom IB stets auf<br />
die volle Zwischenkreissp<strong>an</strong>nung bezogen ist, schneidet die Grundfrequenzsteuerung<br />
deshalb im Vergleich bei Teilaussteuerung im Prinzip zu gut ab.<br />
- Die Aussteuergrenze liegt bei <strong>der</strong> Grundfrequenzsteuerung und bei den optimierten<br />
Pulsmustern bei M=4/π, bei den <strong>an</strong><strong>der</strong>en Verfahren bei 2/ 3<br />
≈1.155. Die Drehzeiger-<br />
modulation (o<strong>der</strong> ein Trägerverfahren) könnte aber mit Übersteuerung 4/π erreichen.<br />
- Die Verfahren b, c und d zeigen eine näherungsweise umgekehrte Proportionalität zwischen<br />
den Kennlinien des Verzerrungsstromes und <strong>der</strong>jenigen <strong>der</strong> Schaltzahl. Der Verzerrungsstrom<br />
k<strong>an</strong>n durch Erhöhen <strong>der</strong> Schaltfrequenz beliebig reduziert werden.<br />
0.12<br />
I B<br />
0.1<br />
0.08<br />
0.06<br />
0.04<br />
0.02<br />
d<br />
M 1<br />
a, (6.21)<br />
î A,VZ<br />
b, (7.93)<br />
M 2<br />
a: Grundfrequenzsteuerung<br />
(Kap. 6.3)<br />
b: St<strong>an</strong>dard-Drehzeigermodulation (t 0=t 7), q=21<br />
(Kap. 8.2)<br />
c: optimierte Pulsmuster für minimales I A,VZ,eff,<br />
q=21 (Kap. 9.3.3)<br />
d: Prädiktive Stromzeigerregelung mit Schalt-<br />
tabelle, I δ=0.04I B (Kap. 11.3.1)<br />
c<br />
M
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