Untitled - vdf Hochschulverlag AG an der ETH Zürich

218 10 Phasenstromregler
I n
1
0.5
0
-0.5
-1
1.5
U d/2
0.5
-0.5
-1
i U
.
0 0.2 0.4 0.6 0.8 1 1.2
1
0
u U
e U
der entsprechende Brückenzweig bereits in der entgegengesetzten Stellung steht. Erst
das Schalten eines anderen Brückenzweiges lässt den Stromfehler wieder kleiner werden.
Ausgehend von der Annahme, dass sowohl die Summe der Sollwerte der Phasenströme
wie die der Istwerte null ist, folgt dasselbe für die Summe der Stromfehler. Da
damit der Fehler einer Phase gleich der invertierten Summe der beiden anderen ist, kann
im schlimmsten Fall eine Toleranzbandverletzung um das Zweifache auftreten:
10.3.2 Schaltfrequenz und Verzerrungsstrom
s U
ω 1 t/2π
-1.5
0 0.2 0.4 0.6 0.8 1 1.2
ω 1t/2π
.
Bild 10.14.
Zeitliche Verläufe in einer Phase beim dreiphasigen
Zweipunktregler
iU, VZ+
iV, VZ+
iWVZ , = 0, iUVZ , = – iV, VZ–
iW, VZ ⇒ iU, VZ 2 (10.25)
- Der kurzzeitige Mittelwert der Phasenspannung (d.h. die Grundschwingung) stellt sich
zwar auf den richtigen Wert ein, es werden aber nicht immer die günstigsten Schaltniveaus
verwendet. Damit bewegt sich der Phasenstrom nicht immer mit der kleinstmöglichen
Geschwindigkeit im Toleranzband und die Schaltfrequenz wird nicht minimal.
Iδ ≤
---
2
Eine analytische Beschreibung der Schaltfrequenz ist beim dreiphasigen Zweipunktregler
nicht mehr möglich. Die Verläufe der mittleren Schaltfrequenz und des Effektivwertes des
Verzerrungsstromes als Funktion der Aussteuerung des Stromrichters in Bild 10.15. sind
Resultate von Simulationen. Dargestellt sind die Werte der Phase U. Zum Vergleich ist im
Diagramm links auch die Schaltfrequenz des einphasigen Zweipunktreglers nach (10.20)
und rechts die Werte für den Effektivwert nach der Näherungsformel (10.1) beigefügt. Es
lassen sich die folgenden Aussagen machen: