Volumen II - SAM

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$determinación del módulo de rotura de mezclas refractarias - SAM$

Densidad de Corriente (A/cm 2 ) Densidad de Corriente (A/cm 2 ) Densidad de Corriente (A/cm 2 ) 0,06 0,05 0,04 0,03 0,02 0,01 0,00 -0,01 11,00 9,00 7,00 5,00 3,00 1,00 -1,00 0,06 0,05 0,04 0,03 0,02 0,01 0,00 -0,01 -0,02 Zn-4%Al (L-TCE) Zn-4%Al (L-Col) Zn-4%Al (L-Equiax.) C2 C1 -1,7 -1,4 -1,1 -0,8 -0,5 Potencial (V) (a) Al-4%Zn (L-TCE) Al-4%Zn (L-Columnar) Al-4%Zn (L-Equiaxial) -1,700 -1,400 -1,100 -0,800 -0,500 Potencial (V) (c) Zn-27%Al (T-TCE) Zn-27%Al (T-Col) Zn-27%Al (T-Equiax) -1,7 -1,4 -1,1 -0,8 -0,5 Potencial (V) Densidad de Corriente (A/cm 2 ) Densidad de Corriente (A/cm 2 ) 0,06 0,05 0,04 0,03 0,02 0,01 0,00 -0,01 0,06 0,05 0,04 0,03 0,02 0,01 0,00 -0,01 Zn-27%Al (L-TCE) Zn-27%Al (L Col) Zn-27%Al (L-Equiax) -1,7 -1,4 -1,1 -0,8 -0,5 Potencial (V) (b) Zn-4%Al (T-TCE) Zn-4%Al (T-Col) Zn-4%Al (T-Equiax) -1,7 -1,4 -1,1 -0,8 -0,5 Potencial (V) (e) (f) Figura 2. Voltamperogramas de las aleaciones (a), (b) y (c) posicionadas longitudinalmente (d), (e) y (f) posicionadas transversalmente respecto al electrodo de referencia. 860 Densidad de Corriente (A/cm 2 ) 11,00 9,00 7,00 5,00 3,00 1,00 -1,00 (d) Al-2%Zn (T-TCE) Al-2%Zn (T-Columnar) Al-2%Zn (T-Equiaxial) -1,700 -1,400 -1,100 -0,800 -0,500 Potencial (V)
Los diagramas de impedancia obtenidos para las diferentes aleaciones presentan dos constantes de tiempo, un semicírculo capacitivo a altas frecuencias y una constante no muy bien definida a frecuencias intermedias y bajas. Esta última constante podría estar asociada a un proceso difusional y su definición depende de la composición y la estructura de la aleación. En la Figura 3 se observan a modo de ejemplo los diagramas de Nyquist para electrodos posicionados longitudinal y transversalmente, obtenidos para dos aleaciones, una con Zn-4%Al y otra con Zn-27%Al, ambas con estructura columnar. Los diagramas de impedancia fueron ajustados con la siguiente función de transferencia: Zt (jw) = RΩ + Z (1) donde: Z = Rct + (1/jωCdl) + ZW, w = 2πf; RΩ corresponde a la caída óhmica, Cdl es la capacidad de la doble capa eléctrica y ZW es la impedancia asociada al proceso difusional. Rct es la resistencia de transferencia de carga. Rct = Z para ω→∞. La corriente de corrosión puede relacionarse con la Rct en el caso de control mixto [6], donde la técnica de resistencia de polarización falla, de acuerdo a la siguiente expresión: Rct = ba bc/2.303(ba+bc)Icorr (2) Los parámetros de ajuste para todas las aleaciones (Tabla 1) indican que: a) la aleación con solo un 1%Al es la menos resistente a la corrosión y su susceptibilidad a la corrosión es independiente de la estructura, b) la aleación con 4%Al y estructura equiaxial es la más resistente de todas las aleaciones diluidas, c) la aleación con 27%Al y estructura TCE resulta ser la más resistente a la corrosión de todas las aleaciones estudiadas. Se obtuvieron coeficientes de difusión del orden de los que corresponden a un proceso de difusión en un sólido de espesor finito (10 -10 a 10 -12 cm 2 /s). Este proceso puede asociarse a la difusión de iones Zn +2 a través de una película gruesa de óxido formado sobre la aleación. Tabla 1. Ajuste de los principales parámetros con el electrodo de trabajo en diferentes posiciones. Longitudinal Transversal Tipo de Aleación y Estructura Rct (ohm.cm 2 ) Cdl (F.cm -2 ) Rct (ohm.cm 2 ) Cdl (F.cm -2 ) Zn-1%Al Columnar 22 2,9.10 -5 ---------- ---------- Zn-1%Al CET 400 1,7.10 -4 ---------- ---------- Zn-1%Al Equiaxial 220 4,3.10 -4 ---------- ---------- Zn-2%Al Columnar 784 3,3.10 -4 ---------- ---------- Zn-2%Al CET 400 1,9.10 -4 ---------- ---------- Zn-2%Al Equiaxial 410 1,7.10 -4 ---------- ---------- Zn-3%Al Columnar 307 1,1.10 -4 ---------- ---------- Zn-3%Al CET 428 2,9.10 -4 ---------- ---------- Zn-3%Al Equiaxial 455 3,6.10 -4 ---------- ---------- Zn-4%Al Columnar 23 2,6.10 -4 335 1,4.10 -4 Zn-4%Al CET 1786 1,6.10 -6 1343 2,4.10 -4 Zn-4%Al Equiaxial 3,7.10 5 2,1.10 -6 1,5.10 5 1,5.10 -4 Zn-16%Al Columnar 124,33 3,2.10 -4 535,21 1,1.10 -4 Zn-16%Al CET 34,17 1,2.10 -4 829,4 1,7.10 -4 Zn-16%Al Equiaxial 28,16 1,6.10 -4 612,3 2,3.10 -4 Zn-27%Al Columnar 179,91 5,8.10 -4 212,9 4,2.10 -5 Zn-27%Al CET 2,1.10 6 2,0.10 -6 1,7.10 5 1,6.10 -6 Zn-27%Al Equiaxial 124,33 3,2.10 -4 224,5 2,8.10 -4 Al-2%Zn Columnar 12 1,4.10 -3 96 3,7.10 -2 Al-2%Zn CET 114 6,2.10 -4 229 5,9.10 -3 Al-2%Zn Equiaxial 24 2,7.10 -3 128 4,8.10 -3 Al-4%Zn Columnar 39 8,4.10 -3 46 1,1.10 -3 Al-4%Zn CET 62 2,8.10 -3 51 9,2.10 -3 Al-4%Zn Equiaxial 164 1,6.10 -3 192 3,5.10 -3 861
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4. CONCLUSIONES Los espesores y la
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El efecto de la EPS provoca una pé
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3. RESULTADOS Y DISCUSIÓN Si bien
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humedad, son capaces de ampollar la
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CIM debido al agua presente en el s
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Figura 3. Fotografia del cupón de
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7. P.S. Guiamet, S.G Gómez de Sara
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Todos los especimenes fueron precal
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Figura 7: Probeta T670N, imagen de
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En el acero AISI 420, al aumentar l
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la corrosión en rendijas [9,10,11]
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Se observa que en todas las solucio
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ataque sufrido por medio de cloruro
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ealización de los ensayos electroq
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a) b) E (V) E (V) 1 0 -1 1E-7 1E-6
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4. CONCLUSIONES El sulfato es el a
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manteniéndose por debajo de las 40
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del mismo se distingue una sola con
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In this paper, the influence of ave
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The LOI test (ASTM D 2863) was carr
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Consequently, with the object of es
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hacen posible una alta adsorción d
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E ECS / mV 200 100 0 -100 -200 -300
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En la Tabla número 2, se aprecia l
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La reacción de los ácidos naftén
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Figura 2. Esquema de la planta de D
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4. CONCLUSIONES Se presentaron las
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2. PROCEDIMIENTO EXPERIMENTAL Las e
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El cronoamperograma en la presencia
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potencial inicial Ei= -0,65V. 1- ja
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presentan una mayor resistencia a l
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Las figuras 1 y 2, muestran que a 2
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Se observa que las corrientes de co
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observación metalográfica y DRX s
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En la Tabla 2 se reportan valores d
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Debe tenerse en cuenta que la expos
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trodo de trabajo (Aleación 22). Ad
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dancia, k es el factor de conversi
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4. CONCLUSIONES Mediante las técni
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Las características del recubrimie
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han reportado degradación de la mi
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la Tabla 3. Puede concluirse que la
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Si bien hay registros en la literat
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impronta en el microdurómetro fue
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el ensayo de erosión y se perdió
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Como electrolito se utilizó una so
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3-a) 3-b) Figura 3. a) Superficies
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En las caras pulidas mecánicamente
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Para cada tipo de enlace químico h
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Figura 1. Cambio de color. En la fi
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En la figura 5 y en la tabla 4 se m
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Figura 2. Esquema del reactor donde
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Figura 4. Evolución coordinación
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y 1 μ ≈ − EA − 2 ( IP + ) =
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En la tabla 2 se observa que el sis
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Microstructure is elucidated from t
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morphology observed by TOM. Bright
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donde, γ es la tensión superficia
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Se puede observar que con los térm
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parámetro ya que cuando la longitu
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Longitud de Fisura (mm) 3 2 1 0 Com
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3. Filtrando la matriz Isf se obtie
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información que dan los píxeles d
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las temperaturas Tξ´ asociadas a
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propuestas por Šesták y Berggren
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El haz fue polarizado linealmente e
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150ºC [5]. Dado que la experiencia
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Asimismo, y con el objetivo de aseg
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0.321 mm 0.319 mm 10/05 Figura 4. R
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2. PROCEDIMIENTO EXPERIMENTAL Se ex
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zona central). A tal fin se prepara
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constituidos fundamentalmente por M
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2. PROCEDIMIENTO EXPERIMENTAL El ma
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en la microestructura, lo cual reve
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5. G.D. De Almeida Soares, L.H. De
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2. PROCEDIMIENTO EXPERIMENTAL La es
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Dapp 40000 35000 30000 25000 20000
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REFERENCIAS 1. R. M. Torres Sanchez
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sodio (NaCl) al 3% p/v, durante 63
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Potencia /V Potencial /V 3,1E-02 3,
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4. CONCLUSIONES - El registro const
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eporta a nivel nacional en promedio
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El análisis de Difracción por ray
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incluidos en las interfases de los
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Cuando se somete el acero S32205 DS
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Figura 5. Posición del la lente ob
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1. Charles, J.; Superduplex stainle
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Las simulaciones de conformado del
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Ley 1 : h s ⎛ h ⎞ o γ = ho ⎜
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Figura 5. Diagrama de Límite de Co
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asándose en trabajos sobre otros m
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Figura 3: Espectros de DRX de los p
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La Figura 2 muestra los espectros M
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4. CONCLUSIONES La activación meca
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Con tal propósito, se decidió inv
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Figura 2. Superficie de cobre sin a
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AGRADECIMIENTOS El presente trabajo
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Además el MAV genera superficies d
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una de coordenadas. Finalmente, tom
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Por otra parte, las distribuciones
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formador de hidruro (MFH) reversibl
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(a) Figura 2: (a) Modelo simplifica
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entre punto y punto para que la tem
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3.2 Del sistema Cu-Sn Figura 1. Dia
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Tabla 1 : Modelos termodinámicos p
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saturación. Para el caso de rango
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eportada por Mateo y col. [10] que
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se estudiaron las fases hp6 y hp4,
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presentan comportamiento ferromagn
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320, 360, 400 y 600. Como segunda f
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la suave curvatura debido al efecto
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interacción Coulomb on-site [14-16
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La energía de adsorción del Ni so
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El cálculo de la energía de adsor
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Son muchas las razones que hacen de
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Ensayos con cambios en la velocidad
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velocidad de difusión de los átom
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cómo afecta cada adición ternaria
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Como las simulaciones MCAS implican
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REFERENCIAS 1. G. S. Firstov, J. Va
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esa restricción, y que sin cambiar
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Claramente, hay una cierta arbitrar
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5. CONCLUSIONES En este trabajo se
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centro del cluster (Figura 1 (a)).
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que estamos trabajando con una mono
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que a la distancia de 1.0 Å se for
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(a) (b) (c) Figura 1. Diagrama de e
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al acero luego de ser fundido (80 c
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0.2. Las concentraciones para las c
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Figura 5. Volumen de la celda (ZrxH
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σ = (R/V) . l0 . b0 ó σ . V/R =
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calibrada. Para confirmar esta unif
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En la aleación, la magnitud de la
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nula (es decir, el sistema fluctúa
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Tabla II Velocidad del barral Defor
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Mn S grieta Microcavidades coalesci
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4. CONCLUSIONES Los resultados obte
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CONUAR se encuentra en una etapa de
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tubo con las características dimen
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5. AGRADECIMIENTOS Al personal de C
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de aislantes eléctricos de uso nuc
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Finalmente se puede concluir que, d
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La metodología de hidruración ha
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irregularidades del meat reveladas
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a la transformación de la fase β
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Durante la deformación a temperatu
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3. RESULTADOS Figura 3: Reactor RA1
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La energía libre molar de Gibbs pa
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6. CONCLUSIONES Este trabajo prelim
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Cuando esto ocurre, la región de l
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Las energías de disociación, E y
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embargo, el costo computacional rep
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4. CONCLUSIONES A partir de los res
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3. MATERIALES La tabla 2 muestra el
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por lo cual su utilización requeri
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Para la observación con microscopi
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Los resultados de la densidad de di
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2. PROCEDIMIENTO EXPERIMENTAL 2.1 E
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Obtuvimos una concordancia aceptabl
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the dumbbell is not the fundamenta
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Al seleccionar el TT utilizando est
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estima que el agregado de Zr y Nb a
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Se puede observar en la figura 2a q
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Con esta velocidad de enfriamiento,
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ecibe una fluencia (flujo neutróni
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En la cápsula de irradiación se u
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Figura 7: Probeta Charpy (1cm 2 de
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proceso es heterogéneo, comienza e
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• La aleación HYBRYD-BC1 present
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monocristal de ese mismo metal y P
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Pero de la figura se observa cómo
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f EL A EM5 A EL EL EL EL = 0, 115 ,
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and then tested for evaluation of m
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time. For coating treatment, C MOE
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Expansión (%) 0,200 0,180 0,160 0,
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Expansión (%) 0,350 0,300 0,250 0,
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Las muestras se mantuvieron durante
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asciende, observándose hasta 1000
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parámetros mencionados para los di
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extremas, de acuerdo al ángulo de
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ultra-rápida) se utilizó un susce
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almidón resultan, como consecuenci
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CUANTIFICACIÓN DE LA FASE NO CRIST
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agregado de estándar interno en ca
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3.2 Método del estándar interno:
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Figura 3. Comparación de curvas di
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Tabla 5. Análisis EDS y relación
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La curva dilatométrica del polvo d
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la temperatura de ablandamiento (TA
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RESUMEN: COMPORTAMIENTO MECÁNICO D
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% Al2O3 a % MgO a % C(s) a Fases pr
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σ F (MPa) 60 50 40 30 20 10 0 0,00
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En todos los espectros de rayos X d
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3.2 Reacciones químicas probables
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3. RESULTADOS Y DISCUSIÓN 3.1. Car
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Los productos compactos cocidos cor
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Densidad y porosidad. La porosidad
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Microscopía Electrónica. Análisi
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2. PROCEDIMIENTO EXPERIMENTAL 2.1 L
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por eso que la corrosión en el sen
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Se realizó un tratamiento térmico
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Los gases de alto horno también tr
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plasticity of both clays. The incor
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Diametral shrinkage (%) 4. CONCLUSI
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1523
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1525
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1527
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La observación de las muestras a m
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A partir de los 800 ºC, hasta 920
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La resistividad superficial de los
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corriente,Amp 1E-5 1E-6 1E-7 100 vo
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En la Figura 2 se presenta la varia
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Porosidad 1,0 0,8 0,6 0,4 1400 ºC
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3. RESULTADOS Y DISCUSIÓN 3.1 ANAL
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Intensidad (u.a) Cc80Ahid a 160ºC
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superior de óxidos de hierro en la
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similar al determinado para un prod
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Figura 8. Micrografías de la probe
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2. MATERIALES Y METODOS El PE usado
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Los resultados de la caracterizaci
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Soluciones de 0.5; 1; 2 y 4 ppm (mg
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plasma humano sobre una superficie
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σ máx [MPa] ε máx [%] w [x10 8
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En la Figura 6 se presenta la fotog
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Figura 2. Vista superior de la prob
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del compuesto. Es sabido que el má
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Los resultados de hinchamiento pued
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Existen en literatura evidencias qu
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Intensidad Intensidad (a) (c) MC 16
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comportamiento elástico. Sin embar
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Se realizaron ensayos mecánicos a
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3.3. Ensayo de fatiga La Figura 5 m
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Analizando la información reportad
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la derivada del ln β respecto a 1/
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donde DD corresponde al grado de de
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en las cápsulas de alginato-quitos
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OH N OH C NH NITRILO CETEN IMINO YN
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Figura 1. Curvas de tiempo-conversi
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El rodete que está elaborado con p
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Figura 5. Sujeción de dos álabes,
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Para estudiar la capacidad de absor
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% Abs /gr de gel 1000 500 0 -500 -1
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show all

Volumen II - SAM

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