Volumen II - SAM

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$determinación del módulo de rotura de mezclas refractarias - SAM$

Se puede observar en la figura 2a que, para la aleación 1 a temperaturas superiores a 607 ºC, la curva ρrel vs T es prácticamente horizontal. Según el diagrama de equilibrio U-Zr, en este intervalo térmico la aleación resulta monofásica compuesta por la fase γU. A partir de 607 ºC se observa un aumento significativo de la ρrel hasta los 591 ºC. A temperaturas inferiores a los 591 ºC se observa que ρrel crece linealmente en enfriamiento con una pendiente sensiblemente menor que la observada entre (607 – 591) ºC. Este resultado reproduce lo observado para la transformación γU δUZr2 en [11]. Entonces, se puede afirmar que, en enfriamiento, la transformación γU δUZr2 se inicia a 607 ºC y finaliza a 591 ºC. Cabe destacar que las temperaturas de inicio y finalización de la transformación en esta experiencia, resultan levemente inferiores a las presentadas en el diagrama de equilibrio U-Zr [9]. Un análisis similar se puede realizar para la aleación 8 (figura 2a). En este caso, la fase de baja temperatura que se forma es αU. La temperatura de inicio de transformación γU αU resultó de 547 ºC. En adelante, un cambio abrupto del valor de la ρrel se asociará a la transformación γU δUZr2 y un cambio en la pendiente de la curva ρrel vs T que no implique un cambio abrupto en el valor de ρrel se asociará a la transformación γU αU. En la figura 2b se puede observar como resulta la curva ρrel vs T cuando ocurren ambas transformaciones en una misma aleación. En la figura 3 se presentan las curvas de ρrel vs T obtenidas para las ocho aleaciones estudiadas. La figura 3a contiene todas las curvas en las que se ha identificado la transformación γU δUZr2 (aleaciones 1, 2, 3, 4, 5 y 7). La figura 3b contiene las evoluciones en las que se observó la transformación γU αU (aleaciones 7, 8 y 10). En ambas figuras se destaca la temperatura de inicio de transformación estimada para cada aleación. a) ρ rel 0.96 0.88 0.80 0.72 Inicio de transformación γU δUZr 2 397ºC 525ºC 550ºC 607ºC 608ºC 611ºC 200 300 400 500 600 700 Aleación 1 Aleación 2 Aleación 3 Aleación 4 Aleación 5 Aleación 7 T (ºC) b) Inicio de transformación γU αU ρ rel 0.80 0.72 527ºC 547ºC 638ºC 0.64 200 300 400 500 600 700 800 900 Figura 3: Temperatura de inicio de transformación: a) γU δUZr2. b) γU αU. Aleación 7 Aleación 8 Aleación 10 T (ºC) En la tabla 2 se resumen las temperaturas estimadas para el inicio (TI) y la finalización (TF) de la transformación γUδUZr2 y las temperaturas de inicio de la transformación γUαU. Tabla 2: Temperaturas de transformación estimadas Aleación Transformación identificada TI (ºC) TF (ºC) 1 γU δUZr2 607 591 2 γU δUZr2 550 492 3 γU δUZr2 397 265 4 γU δUZr2 608 592 5 γU δUZr2 525 456 7 γU δUZr2 γU αU 611 638 595 - 8 γU αU 547 - 10 γU αU 527 - Se observa una disminución creciente en las temperaturas de transformación γU δUZr2 al aumentar la concentración de Nb en la aleación. Los valores estimados de TI van desde 607 a 611 ºC en aquellas 1398
aleaciones que no contienen Nb (aleaciones 1, 4 y 7) hasta 397 ºC en la aleación de mayor concentración de Nb estudiada (Aleación 3; 6,4 % Nb). La misma situación se observa si se analiza la TI de transformación γUαU en las aleaciones 7, 8 y 10. En la figura 4 se grafican las temperaturas de transformación estimadas en este trabajo en función de la concentración de Nb en cada aleación. T(ºC) 600 500 400 300 200 100 T amb 11,1 17,8 23,3 0 5 10 15 20 U + Zr γ-α TI γ-δ TI γ-δ TF %Nb Figura 4: Relación entre las temperaturas de transformación y la concentración de Nb. Si a cada grupo de puntos se le ajusta una recta que contenga los resultados experimentales, se obtiene la relación lineal entre las temperaturas de inicio y/o final de transformación en función de la concentración de Nb ([Nb]). TI γδ = 609,5ºC – 32,9 ºC/% [Nb] TF γδ = 591,4ºC – 51,1 ºC/% [Nb] TI γα = 638,1ºC – 26,3 ºC/% [Nb] Extrapolando estas expresiones hasta alcanzar la temperatura ambiente (Tamb = 25 ºC), se estima que un 23,3%Nb resulta ser la mínima concentración de Nb en una aleación U-Zr-Nb que evitaría la transformación γU αU en un proceso de enfriamiento continuo a razón de 4 ºC/min hasta Tamb. Del mismo modo, un 17,8%Nb resulta ser la mínima concentración de Nb en una aleación U-Zr-Nb que evitaría la transformación γU δUZr2 en un proceso de enfriamiento continuo a razón de 4 ºC/min hasta Tamb. Es esperable que, mediante un enfriamiento controlado con velocidades superiores a 4 ºC/min, las temperaturas de transformación disminuyan en cada aleación. En próximas experiencias se espera corroborar esta hipótesis y poder establecer una relación entre la velocidad de enfriamiento y el mínimo porcentaje de Nb necesario para retener la fase γU de interés tecnológico. 4. CONCLUSIONES Las experiencias dinámicas de variación de la resistividad eléctrica en función de la temperatura permiten estimar las temperaturas de transformación γU δUZr2 y γU αU según ocurren en cada aleación estudiada. Un enfriamiento controlado a razón de 4 ºC/min resulta insuficiente para retener la fase γU en aleaciones U- Zr-Nb con composiciones comprendidas entre 13,9 y 43,7 % en peso de Zr y entre 0 y 6,4 % en peso de Nb. 1399
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Luego del ensayo de nitruración, s
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a) Patrón b) N1 c) N2 d) Patrón e
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TCE Equiaxial TCE Columnar Potencio
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Los diagramas de impedancia obtenid
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El esquema cinético simplificado p
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La cinética de disolución indica
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E / V vs. SCE 4 3 2 1 0 0 200 400 6
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Cuando se aplica un potencial de 0.
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i/A cm -2 4.0x10 -5 2.0x10 -5 0.0 -
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REFERENCIAS El desarrollo de una p
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2. PROCEDIMIENTO EXPERIMENTAL Sorba
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Una forma de prevenir el biofouling
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Tabla 2. Composición de las mezcla
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especto al blanco y altos valores d
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estudiadas, respecto a las VC medid
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Teniendo en cuenta que a 250 rpm la
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de carga se hace circular el hidró
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partir de este gráfico se pudo obt
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i ( mA / cm² ) i ( mA / cm² ) i (
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4. CONCLUSIONES Los pretratamientos
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Tabla 2. Tiempos de transición y p
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4. CONCLUSIONES Los espesores y la
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El efecto de la EPS provoca una pé
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3. RESULTADOS Y DISCUSIÓN Si bien
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humedad, son capaces de ampollar la
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CIM debido al agua presente en el s
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Figura 3. Fotografia del cupón de
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7. P.S. Guiamet, S.G Gómez de Sara
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Todos los especimenes fueron precal
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En el acero AISI 420, al aumentar l
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la corrosión en rendijas [9,10,11]
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Se observa que en todas las solucio
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ataque sufrido por medio de cloruro
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ealización de los ensayos electroq
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a) b) E (V) E (V) 1 0 -1 1E-7 1E-6
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4. CONCLUSIONES El sulfato es el a
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manteniéndose por debajo de las 40
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del mismo se distingue una sola con
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In this paper, the influence of ave
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The LOI test (ASTM D 2863) was carr
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Consequently, with the object of es
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hacen posible una alta adsorción d
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E ECS / mV 200 100 0 -100 -200 -300
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En la Tabla número 2, se aprecia l
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La reacción de los ácidos naftén
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Figura 2. Esquema de la planta de D
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4. CONCLUSIONES Se presentaron las
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2. PROCEDIMIENTO EXPERIMENTAL Las e
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El cronoamperograma en la presencia
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potencial inicial Ei= -0,65V. 1- ja
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presentan una mayor resistencia a l
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Las figuras 1 y 2, muestran que a 2
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Se observa que las corrientes de co
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observación metalográfica y DRX s
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En la Tabla 2 se reportan valores d
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Debe tenerse en cuenta que la expos
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trodo de trabajo (Aleación 22). Ad
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dancia, k es el factor de conversi
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4. CONCLUSIONES Mediante las técni
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Las características del recubrimie
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han reportado degradación de la mi
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la Tabla 3. Puede concluirse que la
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Si bien hay registros en la literat
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impronta en el microdurómetro fue
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el ensayo de erosión y se perdió
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Como electrolito se utilizó una so
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3-a) 3-b) Figura 3. a) Superficies
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En las caras pulidas mecánicamente
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Para cada tipo de enlace químico h
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Figura 1. Cambio de color. En la fi
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En la figura 5 y en la tabla 4 se m
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Figura 2. Esquema del reactor donde
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y 1 μ ≈ − EA − 2 ( IP + ) =
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En la tabla 2 se observa que el sis
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Microstructure is elucidated from t
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donde, γ es la tensión superficia
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Se puede observar que con los térm
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parámetro ya que cuando la longitu
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Longitud de Fisura (mm) 3 2 1 0 Com
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3. Filtrando la matriz Isf se obtie
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información que dan los píxeles d
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las temperaturas Tξ´ asociadas a
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propuestas por Šesták y Berggren
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El haz fue polarizado linealmente e
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150ºC [5]. Dado que la experiencia
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Asimismo, y con el objetivo de aseg
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0.321 mm 0.319 mm 10/05 Figura 4. R
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2. PROCEDIMIENTO EXPERIMENTAL Se ex
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zona central). A tal fin se prepara
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constituidos fundamentalmente por M
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2. PROCEDIMIENTO EXPERIMENTAL El ma
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en la microestructura, lo cual reve
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5. G.D. De Almeida Soares, L.H. De
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2. PROCEDIMIENTO EXPERIMENTAL La es
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Dapp 40000 35000 30000 25000 20000
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REFERENCIAS 1. R. M. Torres Sanchez
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sodio (NaCl) al 3% p/v, durante 63
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Potencia /V Potencial /V 3,1E-02 3,
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4. CONCLUSIONES - El registro const
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eporta a nivel nacional en promedio
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El análisis de Difracción por ray
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incluidos en las interfases de los
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Cuando se somete el acero S32205 DS
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Figura 5. Posición del la lente ob
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1. Charles, J.; Superduplex stainle
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Las simulaciones de conformado del
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Ley 1 : h s ⎛ h ⎞ o γ = ho ⎜
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Figura 5. Diagrama de Límite de Co
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asándose en trabajos sobre otros m
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Figura 3: Espectros de DRX de los p
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La Figura 2 muestra los espectros M
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Con tal propósito, se decidió inv
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Figura 2. Superficie de cobre sin a
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AGRADECIMIENTOS El presente trabajo
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Además el MAV genera superficies d
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una de coordenadas. Finalmente, tom
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Por otra parte, las distribuciones
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formador de hidruro (MFH) reversibl
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entre punto y punto para que la tem
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3.2 Del sistema Cu-Sn Figura 1. Dia
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Tabla 1 : Modelos termodinámicos p
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eportada por Mateo y col. [10] que
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se estudiaron las fases hp6 y hp4,
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presentan comportamiento ferromagn
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interacción Coulomb on-site [14-16
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El cálculo de la energía de adsor
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Son muchas las razones que hacen de
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Ensayos con cambios en la velocidad
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cómo afecta cada adición ternaria
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Como las simulaciones MCAS implican
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REFERENCIAS 1. G. S. Firstov, J. Va
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esa restricción, y que sin cambiar
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Claramente, hay una cierta arbitrar
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5. CONCLUSIONES En este trabajo se
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centro del cluster (Figura 1 (a)).
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que estamos trabajando con una mono
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al acero luego de ser fundido (80 c
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0.2. Las concentraciones para las c
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Tabla II Velocidad del barral Defor
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tubo con las características dimen
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de aislantes eléctricos de uso nuc
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Finalmente se puede concluir que, d
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Durante la deformación a temperatu
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3. RESULTADOS Figura 3: Reactor RA1
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3. MATERIALES La tabla 2 muestra el
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por lo cual su utilización requeri
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almidón resultan, como consecuenci
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CUANTIFICACIÓN DE LA FASE NO CRIST
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agregado de estándar interno en ca
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3.2 Método del estándar interno:
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Figura 3. Comparación de curvas di
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Tabla 5. Análisis EDS y relación
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La curva dilatométrica del polvo d
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la temperatura de ablandamiento (TA
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RESUMEN: COMPORTAMIENTO MECÁNICO D
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% Al2O3 a % MgO a % C(s) a Fases pr
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σ F (MPa) 60 50 40 30 20 10 0 0,00
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En todos los espectros de rayos X d
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3.2 Reacciones químicas probables
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3. RESULTADOS Y DISCUSIÓN 3.1. Car
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Los productos compactos cocidos cor
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Densidad y porosidad. La porosidad
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Microscopía Electrónica. Análisi
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2. PROCEDIMIENTO EXPERIMENTAL 2.1 L
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por eso que la corrosión en el sen
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Se realizó un tratamiento térmico
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Los gases de alto horno también tr
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plasticity of both clays. The incor
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Diametral shrinkage (%) 4. CONCLUSI
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1523
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La observación de las muestras a m
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A partir de los 800 ºC, hasta 920
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La resistividad superficial de los
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corriente,Amp 1E-5 1E-6 1E-7 100 vo
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En la Figura 2 se presenta la varia
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Porosidad 1,0 0,8 0,6 0,4 1400 ºC
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3. RESULTADOS Y DISCUSIÓN 3.1 ANAL
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Intensidad (u.a) Cc80Ahid a 160ºC
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superior de óxidos de hierro en la
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similar al determinado para un prod
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Figura 8. Micrografías de la probe
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2. MATERIALES Y METODOS El PE usado
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Los resultados de la caracterizaci
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Soluciones de 0.5; 1; 2 y 4 ppm (mg
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plasma humano sobre una superficie
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σ máx [MPa] ε máx [%] w [x10 8
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En la Figura 6 se presenta la fotog
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Figura 2. Vista superior de la prob
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del compuesto. Es sabido que el má
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Los resultados de hinchamiento pued
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Existen en literatura evidencias qu
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Intensidad Intensidad (a) (c) MC 16
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comportamiento elástico. Sin embar
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Se realizaron ensayos mecánicos a
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3.3. Ensayo de fatiga La Figura 5 m
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Analizando la información reportad
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la derivada del ln β respecto a 1/
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donde DD corresponde al grado de de
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en las cápsulas de alginato-quitos
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OH N OH C NH NITRILO CETEN IMINO YN
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Figura 1. Curvas de tiempo-conversi
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El rodete que está elaborado con p
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Figura 5. Sujeción de dos álabes,
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Para estudiar la capacidad de absor
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% Abs /gr de gel 1000 500 0 -500 -1
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Volumen II - SAM

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