Volumen II - SAM

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$determinación del módulo de rotura de mezclas refractarias - SAM$

3.3. Ensayo de fatiga La Figura 5 muestra el montaje utilizado y la señal de fuerza aplicada que obtuvo el equipo durante la prueba al buje B [11]. Se percibe que a medida que el ensayo transcurre la fuerza necesaria para aplicar la deformación programada de 3 mm varía, lo cual se explica por el comportamiento viscoelástico [12] [13] de los cauchos bajo la aplicación de cargas cíclicas, es decir, a medida que se aplica y se retira una carga para imprimir en el buje una deformación fija, las cadenas moleculares del caucho empiezan a rotar, lo que produce una variación en la fuerza necesaria para que el elemento se deforme [14] [15]. La muestra A presentó desprendimiento del caucho de la carcaza metálica después de aproximadamente 120,000 ciclos, mientras que la muestra B presentó el mismo tipo de falla después de aproximadamente 85,000 ciclos. La falla típica en ambas muestras fue por adhesión caucho-metal, ya que el caucho se despegó de la superficie de la carcaza metálica (Figura 6). Ambos bujes fueron fabricados en las mismas condiciones, por lo cual se descarta la posibilidad de algún efecto de las condiciones superficiales de los componentes metálicos y/o de los cauchos como posible causante de la diferencia de respuesta de los bujes bajo fatiga. "FUERZA-kN" 3500 3000 2500 2000 1500 1000 500 0 X: 404 Y: 2230 X: 4.475e+004 Y: 1868 X: 8.37e+004 Y: 2388 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 x 10 4 -500 "NÚMERO-DE-CICLOS" Figura 5. Izquierda: montaje utilizado en el ensayo de fatiga. Derecha: señal obtenida de la fuerza aplicada en función del número de ciclos para la muestra B. Figura 6. Desprendimiento del caucho de la carcaza metálica exterior. El ensayo de fatiga fue detenido al detectar este tipo de falla. La explicación para la mayor durabilidad del buje fabricado con la formulación A durante los ensayos de fatiga parece residir en la combinación de dos efectos de las cargas minerales en el comportamiento del buje fabricado con el material B: el primer fenómeno consiste en la menor adherencia entre el caucho y el metal por efecto de la mayor cantidad de cargas minerales en el material, puesto que el área de contacto efectiva en la interfase caucho-metal disminuye a medida que la cantidad de cargas minerales aumenta, lo anterior asumiendo una distribución homogénea de cargas en el sustrato, lo que ocasiona una débil interacción entre superficies; y el segundo está relacionado con la menor capacidad de deformación del caucho B por la presencia de las cargas minerales; al ser más rígido, se genera una distribución de esfuerzos sobre el elemento diferente a la distribución que se genera en el buje fabricado con el material A. Sin embargo, ninguna de estos argumentos pudo ser evaluado sistemáticamente y es planteado como objeto de estudio para trabajos posteriores. 4. CONCLUSIONES Las mayor cantidad de cargas minerales reforzantes presentes en la formulación B determinaron la mayor rigidez bajo tensión y cizalladura, la mayor resistencia a la tracción, la mayor dureza y la menor ductilidad de este material en comparación con el material A, que contaba con menor cantidad de cargas minerales reforzantes. Sin embargo, el comportamiento bajo compresión de ambos tipos de caucho fue el mismo, lo cual parece influir marcadamente sobre la respuesta de los bujes ya que la rigidez de ambos bujes en las 1600
direcciones radial y axial fueron las mismas. La posible explicación para estos resultados reside en que las partículas de las cargas minerales no tienen incidencia en la absorción de cargas bajo compresión, como sucede en varios tipos de materiales compuestos de matriz polimérica reforzados con material particulado. En los ensayos de fatiga los bujes fabricados con ambos tipos de caucho fallaron por adherencia entre las piezas de caucho y la carcaza metálica exterior, indicando que ambos cauchos soportaron adecuadamente la solicitación de fatiga en las condiciones aplicadas; en dichas condiciones no hubo efecto alguno de las cargas minerales en la generación de fisuras en el caucho en las pruebas de fatiga. El buje fabricado con el material con mayor cantidad de cargas minerales presentó falla por adherencia entre el caucho y el metal más rápidamente que el otro buje, por lo cual se requiere efectuar estudios adicionales que evalúen el efecto de las cargas minerales en la adherencia caucho-metal usando cuerpos de de prueba de geometría conocida, y ensayos que permitan determinar si la mayor rigidez de los cauchos con mayor contenido de cargas minerales afecta la distribución de esfuerzos en los cuerpos de caucho en este tipo de bujes, y si esa diferencia en la distribución de esfuerzos tiene algún efecto medible en la forma como se adhiere el caucho al metal en este tipo de geometrías confinadas. AGRADECIMIENTOS Los autores desean expresar su agradecimiento a la empresa Metro de Medellín, a la Universidad EAFIT y al Departamento Administrativo de Ciencia, Tecnología e Innovación –COLCIENCIAS– de la República de Colombia, por el apoyo brindado para la realización de este trabajo. REFERENCIAS 1. C. FERRER., M. A. PÉREZ., A. VICENTE., P. SEGOVIA., M. PASCUAL. y V. AMIGÓ. “Ensayos previsionales de comportamiento en servicio de los muelles de caucho de la suspensión secundaria de una locomotora diesel – eléctrica”, Jornadas <strong>SAM</strong>/CONAMET, 2001, p. 527-540. 2. GEMI. Informe Técnico “Características suspensión primaria. Conceptualización del objeto de estudio CE-02”. Proyecto de investigación “Optimización del desempeño de vehículos fase I – Desarrollo de un prototipo”. Universidad EAFIT. Medellín, 2008. 3. ASTM International. ASTM D2240 “Standard Test Method for Rubber Property – Durometer Hardness”. United States, 2005. 4. ASTM International. ASTM D638 “Standard Test Method for Tensile Properties of Plastics”. United States, 2003. 5. ASTM International. ASTM D575 “Standard Test Method for Rubber Properties in Compression”. United States, 2007. 6. ISO. International Standard ISO 1827. “Rubber, vulcanized or thermoplastic – Determination of shear modulus and adhesion to rigid plates – quadruple – shear methods. Switzerland, 2007. 7. GEMI. Informe Técnico “Caracterización del buje de fabricación local RPL-01”. Proyecto de investigación “Optimización del desempeño de vehículos fase I – Desarrollo de un prototipo”. Universidad EAFIT. Medellín, 2008. 8. GEMI. Informe Técnico “Caracterización del buje actual RPL-02”. Proyecto de investigación “Optimización del desempeño de vehículos fase I – Desarrollo de un prototipo”. Universidad EAFIT. Medellín, 2008. 9. A. CIESIELSKI. “An introduction to rubber technology”. United Kingdom, Rapra Technology Ltd, 1999. p. 115-144 10. A, GENT y K. SCOTT. “Engineering with rubber”. Germany (Munich), Hanser Publishers, 2001, p. 74-97. 11. GEMI. Informe Técnico “Resultados prueba preliminar ensayo de fatiga en la máquina triaxial dinámica RPL-03”. Proyecto de investigación “Optimización del desempeño de vehículos fase I – Desarrollo de un prototipo”. Universidad EAFIT. Medellín, 2009. 12. J, ROYO. “Manual de Tecnología del Caucho". Consorcio Nacional de Industriales del Caucho. Barcelona, 1989. 13. SEYMOUR R y CARRAHER Ch. “Introducción a la química de los polímeros”. Editorial Reverté. Barcelona, 2002. p. 64-65. 14. BILLMEYER, Fred. “Ciencia de los polímeros”. Editorial Reverté. Barcelona, 2004. p. 186-220. 15. KIMA, J. y JEONG, H. “A study on the material properties and fatigue life of natural rubber with different carbon blacks”. International Journal of Fatigue 27. 2005 p. 263-272. 1601
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Congreso SAM/CONAMET 2009 Buenos Ai
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Luego del ensayo de nitruración, s
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a) Patrón b) N1 c) N2 d) Patrón e
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TCE Equiaxial TCE Columnar Potencio
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Los diagramas de impedancia obtenid
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El esquema cinético simplificado p
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La cinética de disolución indica
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E / V vs. SCE 4 3 2 1 0 0 200 400 6
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Cuando se aplica un potencial de 0.
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i/A cm -2 4.0x10 -5 2.0x10 -5 0.0 -
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REFERENCIAS El desarrollo de una p
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2. PROCEDIMIENTO EXPERIMENTAL Sorba
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Una forma de prevenir el biofouling
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Tabla 2. Composición de las mezcla
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especto al blanco y altos valores d
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estudiadas, respecto a las VC medid
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Teniendo en cuenta que a 250 rpm la
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de carga se hace circular el hidró
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partir de este gráfico se pudo obt
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i ( mA / cm² ) i ( mA / cm² ) i (
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4. CONCLUSIONES Los pretratamientos
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2. PROCEDIMIENTO EXPERIMENTAL Se tr
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Tabla 2. Tiempos de transición y p
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4. CONCLUSIONES Los espesores y la
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El efecto de la EPS provoca una pé
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3. RESULTADOS Y DISCUSIÓN Si bien
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humedad, son capaces de ampollar la
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CIM debido al agua presente en el s
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Figura 3. Fotografia del cupón de
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7. P.S. Guiamet, S.G Gómez de Sara
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Todos los especimenes fueron precal
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Figura 7: Probeta T670N, imagen de
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En el acero AISI 420, al aumentar l
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la corrosión en rendijas [9,10,11]
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Se observa que en todas las solucio
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ataque sufrido por medio de cloruro
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ealización de los ensayos electroq
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a) b) E (V) E (V) 1 0 -1 1E-7 1E-6
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4. CONCLUSIONES El sulfato es el a
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manteniéndose por debajo de las 40
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del mismo se distingue una sola con
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In this paper, the influence of ave
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The LOI test (ASTM D 2863) was carr
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Consequently, with the object of es
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hacen posible una alta adsorción d
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E ECS / mV 200 100 0 -100 -200 -300
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En la Tabla número 2, se aprecia l
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La reacción de los ácidos naftén
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Figura 2. Esquema de la planta de D
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4. CONCLUSIONES Se presentaron las
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2. PROCEDIMIENTO EXPERIMENTAL Las e
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El cronoamperograma en la presencia
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potencial inicial Ei= -0,65V. 1- ja
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presentan una mayor resistencia a l
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Las figuras 1 y 2, muestran que a 2
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Se observa que las corrientes de co
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observación metalográfica y DRX s
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En la Tabla 2 se reportan valores d
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Debe tenerse en cuenta que la expos
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trodo de trabajo (Aleación 22). Ad
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dancia, k es el factor de conversi
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4. CONCLUSIONES Mediante las técni
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Las características del recubrimie
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han reportado degradación de la mi
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la Tabla 3. Puede concluirse que la
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CONGRESO SAM/CONAMET 2009 BUENOS AI
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Si bien hay registros en la literat
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impronta en el microdurómetro fue
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el ensayo de erosión y se perdió
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Como electrolito se utilizó una so
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3-a) 3-b) Figura 3. a) Superficies
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En las caras pulidas mecánicamente
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Para cada tipo de enlace químico h
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Figura 1. Cambio de color. En la fi
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En la figura 5 y en la tabla 4 se m
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Figura 2. Esquema del reactor donde
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Figura 4. Evolución coordinación
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y 1 μ ≈ − EA − 2 ( IP + ) =
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En la tabla 2 se observa que el sis
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Microstructure is elucidated from t
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morphology observed by TOM. Bright
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donde, γ es la tensión superficia
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Se puede observar que con los térm
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parámetro ya que cuando la longitu
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Longitud de Fisura (mm) 3 2 1 0 Com
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3. Filtrando la matriz Isf se obtie
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información que dan los píxeles d
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las temperaturas Tξ´ asociadas a
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propuestas por Šesták y Berggren
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El haz fue polarizado linealmente e
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150ºC [5]. Dado que la experiencia
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Asimismo, y con el objetivo de aseg
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0.321 mm 0.319 mm 10/05 Figura 4. R
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2. PROCEDIMIENTO EXPERIMENTAL Se ex
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zona central). A tal fin se prepara
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constituidos fundamentalmente por M
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2. PROCEDIMIENTO EXPERIMENTAL El ma
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en la microestructura, lo cual reve
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5. G.D. De Almeida Soares, L.H. De
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2. PROCEDIMIENTO EXPERIMENTAL La es
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Dapp 40000 35000 30000 25000 20000
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REFERENCIAS 1. R. M. Torres Sanchez
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sodio (NaCl) al 3% p/v, durante 63
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Potencia /V Potencial /V 3,1E-02 3,
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4. CONCLUSIONES - El registro const
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eporta a nivel nacional en promedio
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El análisis de Difracción por ray
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incluidos en las interfases de los
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Cuando se somete el acero S32205 DS
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Figura 5. Posición del la lente ob
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1. Charles, J.; Superduplex stainle
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Las simulaciones de conformado del
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Ley 1 : h s ⎛ h ⎞ o γ = ho ⎜
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Figura 5. Diagrama de Límite de Co
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asándose en trabajos sobre otros m
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Figura 3: Espectros de DRX de los p
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La Figura 2 muestra los espectros M
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4. CONCLUSIONES La activación meca
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Con tal propósito, se decidió inv
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Figura 2. Superficie de cobre sin a
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AGRADECIMIENTOS El presente trabajo
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Además el MAV genera superficies d
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una de coordenadas. Finalmente, tom
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Por otra parte, las distribuciones
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formador de hidruro (MFH) reversibl
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(a) Figura 2: (a) Modelo simplifica
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entre punto y punto para que la tem
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3.2 Del sistema Cu-Sn Figura 1. Dia
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Tabla 1 : Modelos termodinámicos p
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saturación. Para el caso de rango
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eportada por Mateo y col. [10] que
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se estudiaron las fases hp6 y hp4,
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presentan comportamiento ferromagn
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320, 360, 400 y 600. Como segunda f
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la suave curvatura debido al efecto
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interacción Coulomb on-site [14-16
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La energía de adsorción del Ni so
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El cálculo de la energía de adsor
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Son muchas las razones que hacen de
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Ensayos con cambios en la velocidad
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velocidad de difusión de los átom
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cómo afecta cada adición ternaria
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Como las simulaciones MCAS implican
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REFERENCIAS 1. G. S. Firstov, J. Va
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esa restricción, y que sin cambiar
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Claramente, hay una cierta arbitrar
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5. CONCLUSIONES En este trabajo se
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centro del cluster (Figura 1 (a)).
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que estamos trabajando con una mono
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que a la distancia de 1.0 Å se for
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(a) (b) (c) Figura 1. Diagrama de e
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al acero luego de ser fundido (80 c
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0.2. Las concentraciones para las c
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Figura 5. Volumen de la celda (ZrxH
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σ = (R/V) . l0 . b0 ó σ . V/R =
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calibrada. Para confirmar esta unif
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En la aleación, la magnitud de la
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Tabla II Velocidad del barral Defor
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Mn S grieta Microcavidades coalesci
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4. CONCLUSIONES Los resultados obte
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CONUAR se encuentra en una etapa de
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tubo con las características dimen
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5. AGRADECIMIENTOS Al personal de C
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de aislantes eléctricos de uso nuc
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Finalmente se puede concluir que, d
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La metodología de hidruración ha
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Durante la deformación a temperatu
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3. RESULTADOS Figura 3: Reactor RA1
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APÉNDICE Cálculo de la densidad t
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Cuando esto ocurre, la región de l
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Las energías de disociación, E y
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2. PRESENTATION OF THE MODEL AND TH
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Para el caso de los conjuntos TL-05
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3. MATERIALES La tabla 2 muestra el
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por lo cual su utilización requeri
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3. Templado beta del material forja
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Los resultados de la densidad de di
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2. PROCEDIMIENTO EXPERIMENTAL 2.1 E
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Obtuvimos una concordancia aceptabl
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Al seleccionar el TT utilizando est
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estima que el agregado de Zr y Nb a
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Se puede observar en la figura 2a q
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Con esta velocidad de enfriamiento,
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ecibe una fluencia (flujo neutróni
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En la cápsula de irradiación se u
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Figura 7: Probeta Charpy (1cm 2 de
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proceso es heterogéneo, comienza e
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• La aleación HYBRYD-BC1 present
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monocristal de ese mismo metal y P
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Pero de la figura se observa cómo
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f EL A EM5 A EL EL EL EL = 0, 115 ,
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and then tested for evaluation of m
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time. For coating treatment, C MOE
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Expansión (%) 0,200 0,180 0,160 0,
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Expansión (%) 0,350 0,300 0,250 0,
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Las muestras se mantuvieron durante
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asciende, observándose hasta 1000
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parámetros mencionados para los di
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extremas, de acuerdo al ángulo de
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ultra-rápida) se utilizó un susce
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almidón resultan, como consecuenci
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CUANTIFICACIÓN DE LA FASE NO CRIST
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agregado de estándar interno en ca
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3.2 Método del estándar interno:
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Figura 3. Comparación de curvas di
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Tabla 5. Análisis EDS y relación
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La curva dilatométrica del polvo d
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la temperatura de ablandamiento (TA
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RESUMEN: COMPORTAMIENTO MECÁNICO D
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% Al2O3 a % MgO a % C(s) a Fases pr
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σ F (MPa) 60 50 40 30 20 10 0 0,00
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En todos los espectros de rayos X d
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3.2 Reacciones químicas probables
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3. RESULTADOS Y DISCUSIÓN 3.1. Car
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Los productos compactos cocidos cor
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Densidad y porosidad. La porosidad
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Microscopía Electrónica. Análisi
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2. PROCEDIMIENTO EXPERIMENTAL 2.1 L
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por eso que la corrosión en el sen
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Se realizó un tratamiento térmico
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Los gases de alto horno también tr
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plasticity of both clays. The incor
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Diametral shrinkage (%) 4. CONCLUSI
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1523
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1525
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1527
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La observación de las muestras a m
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A partir de los 800 ºC, hasta 920
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La resistividad superficial de los
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corriente,Amp 1E-5 1E-6 1E-7 100 vo
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En la Figura 2 se presenta la varia
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Porosidad 1,0 0,8 0,6 0,4 1400 ºC
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Volumen II - SAM

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