Volumen II - SAM

o anulación de la fluencia heterogénea, sin embargo al compararla con el Acero Si, que no presenta
martensita, se advierte claramente la presencia de fluencia heterogénea.
La alta razón de UTS/YS, obtenida por el acero Cr, se debe a la presencia de martensita, la cual es esperable
según el diagrama CCT mostrado en la sección 1. Si comparamos, con un acero comercial DP producido por
Usiminas [4] con similares cantidades de Mn, Si y Cr, que tiene un límite de fluencia de 45 kgf/mm 2 y de
resistencia máxima de 65 kgf/mm 2 llegando a tener una razón de UTS/Fluencia de 1.44. En principio, el
Acero Cr producido tiene mejores prestaciones que el acero USI-RW 600DP disponible comercialmente.
Una de las razones de esta diferencia es un manejo exhaustivo de las variables de proceso, sin embargo se
debe destacar que los otros aceros estudiados presentan razones de UTS/fluencia inferiores a los
comercialmente disponibles.
La incorporación de bajas cantidades de Cr al acero causa un aumento de la templabilidad, logrando, aún a
altas temperaturas de bobinado, una transformación martensítica. Sin embargo el Acero Si, aunque con la
adición de aleantes también aumenta su templabilidad, su temperatura de transformación martensítica es
menor, no obteniéndose martensita durante el temple, por lo que se debe investigar en bajar la temperatura de
bobinado con el fin de generar la transformación martensítica.
4. CONCLUSIONES
La principal innovación de este trabajo es la incorporación de la fundición y la forja antes de la laminación a
escala de laboratorio, que al compararlas con laminaciones anteriores del grupo de trabajo se presenta el
bandeado producto del manganeso de manera similar a los aceros comerciales.
Por otro lado se afinaron las experiencias para poder reproducir a escala de laboratorio el proceso de
laminación en caliente industrial y con la virtud de modificar las variables fácilmente.
Se logró fabricar en laboratorio un acero DP con propiedades mecánicas similares a las comercialmente
disponibles, y aún queda mucho por investigar para poder optimizar las variables de proceso con el fin de
inducir en el acero una mayor razón de UTS fluencia y además queda por estudiar cómo serán influenciadas
las texturas en el acero.
5. AGRADECIMIENTOS
Los autores desean agradecer la ayuda otorgada por CONICYT (Proyecto Fondecyt Nº1108003), y a la
DICYT (Universidad de Santiago de Chile) para la realización de este trabajo.
6. REFERENCIAS
1. A. Artigas, F. Castro, Y. Houbaert, R. Colás, F. Barra y A. Monsalve “ Estudio de las Componentes
de texturas en Aceros Dual Pahse Obtenidos por Laminación en Caliente”, Conamet-Sam 2008,
Santiago Chile.
2. Página web para a construcción de diagramas CCT y TTT,
http://calculations.ewi.org/vjp/secure/TTTCCTPlots.asp
3. H.K.D.H. Bhadeshia, “Thermodynamic Analysis of Isothermal Transformation Diagrams “met.sci
16, (1982).
4. Pagina web de referencia de la siderúrgica Usiminas, Brasil,
http://esp.usiminas.com/irj/portal/anonymous?NavigationTarget=navext(ROLES://portal_content/usi
minas/internet/usiminas/estrutura/roles/br.com.su.e.role.su_e_navegacaoes/home|wpcnavigation:///w
pccontent/Sites/E_Usiminas/Site%20Navigation%20ES/navigation.wpc/~/2/I2_0/II2_0.
5. A. Artigas, A. Monsalve y D. Celentano “Validación de un Modelo de Enfriamiento de una Bobina
de Acero de Bajo Carbono”, XIV, Jornadas De Transferencia de Calor y Materia; Universidad de
Chile 1999.
6. Frank S. LePera, “Improved Etching Technique to Emphatize Martensite and Bainite in High-
Strength Dual – Phase Steel”, National Steel Corporation, Weirton, West Virginia, 1980.
7. William C. Leslie “The Physical Metallurgy of Steels”, 1981, McGraw-Hill.
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