Volumen II - SAM

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$determinación del módulo de rotura de mezclas refractarias - SAM$

microscopía. Correlacionando a esta información con los resultados de los ensayos de ATD y TG se verifica que existe una reacción endotérmica a temperaturas alrededor de los 840 ºC asociada a una pérdida de masa, pudiendo este fenómeno estar asociado a un proceso de eliminación de gases. La disminución de F en la matriz parecería indicar que esta eliminación de gases podría estar relacionada con la pérdida de flúor en forma de gas. A modo de resumen, en esta etapa del estudio de la cinética de cristalización, se propone que la evolución de fases cristalinas en el material analizado, se pueden resumir en el esquema de la figura 12. Temp. \ tiempo 15 min 60 min 180 min 900 ºC 800 ºC Cuspidina - Pectolita Pseudo-wollastonita Cuspidina - Pectolita Cuspidina - Pectolita Gelenita 700 ºC NaF NaF + Cuspidina Cuspidina 600 ºC Cristales irregulares 400 ºC Opalescencia (núcleos, pequeños cristales) Figura 12. Mecanismo de cristalización propuesto para el polvo colador en estudio. 5. CONCLUSIONES A partir de los resultados obtenidos en el estudio se puede concluir que: • La metodología empleada en la preparación de muestras fundidas y templadas, luego tratadas a diferentes temperaturas y tiempos de permanencia, permitieron obtener información acerca de la evolución de las distintos cristales que se presentan en el polvo colador. • La correlación de datos obtenidos por microscopía (óptica y electrónica), ATD-TG y EDS, permitieron proponer un mecanismo de evolución de la cristalización bajo las diferentes condiciones térmicas aplicadas. • La presencia de porosidad en las muestras tratadas a 900 ºC y 1000 ºC, se asoció a la eliminación de gases, corroborada además por la pérdida de masa y el inicio de una reacción endotérmica a 840 ºC. Dado que se presenta una disminución en el contenido de flúor en la matriz de las muestras tratadas a 900 ºC, puede pensarse que el gas eliminado a estas temperaturas está asociado a dicho elemento. REFERENCIAS 1. M. Hayashi, T. Watanabe, H. Nakada y K. Nagata, "Effect of Na2O on crystallization of mould fluxes for continuous casting of steel", ISIJ International, Vol. 46, No. 12, 2006, p. 1805–1809. 2. P. Grieveson, S. Bagha, N. Machingawuta, K. Liddell y K.C. Mills, "Physical properties of casting powders: Part 2 Mineralogical constitution of slags formed by powders", Ironmaking and Steelmaking, Vol. 15, No. 4,1988,p.181 – 186. 3. Z. Li, R. Thackaray y K. C. Mills, "A test to determine crystallinity of mould fluxes", V<strong>II</strong> International Conference on Molten Slags, Fluxes and Salts, 2004, p. 813-820. 4. E. Brandaleze, E. Benavidez, L. Castellá, J. Madías, " Behaviour of continuous casting fluxes during heating and cooling", Proc. 7th Conference on Molten Slags, Fluxes and Salts, 2004, p.807-811. 5. E. Brandaleze, E. González, M. Bentancour," Mediciones del Porcentaje de Cristalinidad y Determinación del Comportamiento de Polvos Coladores en el Rango entre 1000 °C Y 1200 °C", Matéria Vol.8, 2003, No.3, p.238-248. 6. M. Hanao, M. Kawamoto and T. Watanabe, "Influence of Na2O on phase relation between mold flux composition and cuspidine", ISIJ International, Vol. 44, No. 12, 2004, p. 827–835. 1534
Congreso <strong>SAM</strong>/CONAMET 2009 Buenos Aires, 19 al 23 de Octubre de 2009 INFLUENCIA DE LA FORMULACIÓN EN LAS PROPIEDADES ELÉCTRICAS DE ESMALTES SEMICONDUCTORES A BASE DE ÓXID0 DE ESTAÑO N. Apaza, L.B. Garrido y E.F. Aglietti. CETMIC – Centro de Tecnología de Recursos Minerales y Cerámicos – CIC- CONICET-CCT La Plata-UNLP Cno. Centenario y 506 –C.C. 49 (b 1897 zca) M.B.Gonnet - Argentina. E-mail: lgarrido@cetmic.unlp.edu.ar RESUMEN El objetivo de este estudio es determinar las propiedades eléctricas de esmaltes cerámicos semiconductores (ECS) preparados en base al dopado y formación de una solución sólida de antimonio en óxido de estaño. Las soluciones sólidas de SnO2-Sb2O5 se sintetizaron a partir de óxidos de calidad industrial y puro. Las distintas soluciones de SnO2 con antimonio se prepararon alcanzando distintos porcentajes de molaridad y tratamiento térmico (800 y 1000ºC). Se observó el efecto de la composición del esmalte (proporción y naturaleza de fase conductora) en las propiedades eléctricas: curva característica I-V (corriente vs. voltaje) y resistividad superficial a 500 V. Controlando el procesamiento de la fase conductora se pudieron desarrollar esmaltes con mejores propiedades de conducción en términos de su resistividad superficial. Palabras clave: esmaltes cerámicos, óxido de estaño, propiedades eléctricas. 1. INTRODUCCIÓN Los materiales cerámicos generalmente son aislantes eléctricos, es decir tienen una conductividad eléctrica muy baja, y su uso es de gran importancia tecnológica para varias industrias inclusive en electrónica. Asimismo en el área de la industria cerámica la mayoría de esmaltes o revestimientos utilizados se comportan como aislantes eléctricos. Sin embargo, existen ciertas aplicaciones que requieren una conductividad eléctrica mayor [1]. Dentro de esta línea existen esmaltes cerámicos semiconductores ECS que han presentado cierto interés debido a su aplicación como revestimientos vidriados. Los ECS convencionales que se preparan a base de óxidos de hierro se utilizan en aisladores eléctricos para mejorar las condiciones de trabajo y duración de los mismos. Recientemente surgieron otras aplicaciones más novedosas y es así que se están desarrollando ECS especiales para revestimientos en cerámicos o baldosas calefactoras en los cuales el pasaje de la corriente genera un calentamiento de la superficie de unos cuantos grados por encima de la temperatura ambiente [2]. Entre otras aplicaciones que se proponen o que están en uso se destaca el revestimiento cerámico antibacteriano, electrodos para la industria electroquímica, etc. Estos esmaltes también cumplen otras funciones deseables en la pieza cerámica o la porcelana tales como decorativa, impermeabilidad o incrementando su resistencia mecánica si se consigue que después del proceso de cocción queden en alta compresión sobre la superficie de la porcelana. Una alternativa posible para desarrollar esmaltes semiconductores (ECS) es aumentar la conductividad del esmalte base por incorporación en la composición de una fase semiconductora formada partir de óxidos cerámicos tales como el óxido de hierro ya mencionado, de titanio, estaño, cromo, etc. La conductividad eléctrica de estos óxidos de valencia variable se explica por la presencia de impurezas o por dopado. El mecanismo de conducción se debe a la sustitución de pequeños contenidos de otros óxidos de cationes de valencia y tamaño adecuado en la estructura del óxido, es decir por formación de una solución sólida. En el sistema SnO2-Sb2O5 la semiconductividad se induce por la presencia controlada de átomos de Sb +5 en la red cristalina del SnO2 [1-3]. Además de este factor químico (presencia de impurezas) existen otros factores microestructurales y del medio ambiente que pueden alterar significativamente propiedades de las fases resultantes. La temperatura de calcinación y el tiempo de permanencia a dicha temperatura tienen gran incidencia en los valores de conductividad y coeficiente de temperatura, debido a que afectan la naturaleza y proporción de las fases cristalinas formadas [3]. El objetivo de este estudio es la caracterización eléctrica de varios esmaltes ECS formulados a base de óxido de estaño y determinar la influencia de condiciones de síntesis de la fase semiconductora en las propiedades eléctricas medidas en corriente continua DC hasta 500V. 1535
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Congreso SAM/CONAMET 2009 Buenos Ai
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Luego del ensayo de nitruración, s
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a) Patrón b) N1 c) N2 d) Patrón e
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TCE Equiaxial TCE Columnar Potencio
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Los diagramas de impedancia obtenid
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El esquema cinético simplificado p
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La cinética de disolución indica
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E / V vs. SCE 4 3 2 1 0 0 200 400 6
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Cuando se aplica un potencial de 0.
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i/A cm -2 4.0x10 -5 2.0x10 -5 0.0 -
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REFERENCIAS El desarrollo de una p
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2. PROCEDIMIENTO EXPERIMENTAL Sorba
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Una forma de prevenir el biofouling
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Tabla 2. Composición de las mezcla
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especto al blanco y altos valores d
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estudiadas, respecto a las VC medid
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Teniendo en cuenta que a 250 rpm la
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de carga se hace circular el hidró
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partir de este gráfico se pudo obt
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i ( mA / cm² ) i ( mA / cm² ) i (
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4. CONCLUSIONES Los pretratamientos
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2. PROCEDIMIENTO EXPERIMENTAL Se tr
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Tabla 2. Tiempos de transición y p
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4. CONCLUSIONES Los espesores y la
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El efecto de la EPS provoca una pé
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3. RESULTADOS Y DISCUSIÓN Si bien
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humedad, son capaces de ampollar la
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CIM debido al agua presente en el s
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Figura 3. Fotografia del cupón de
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7. P.S. Guiamet, S.G Gómez de Sara
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Todos los especimenes fueron precal
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Figura 7: Probeta T670N, imagen de
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En el acero AISI 420, al aumentar l
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la corrosión en rendijas [9,10,11]
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Se observa que en todas las solucio
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ataque sufrido por medio de cloruro
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ealización de los ensayos electroq
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a) b) E (V) E (V) 1 0 -1 1E-7 1E-6
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4. CONCLUSIONES El sulfato es el a
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manteniéndose por debajo de las 40
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del mismo se distingue una sola con
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In this paper, the influence of ave
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The LOI test (ASTM D 2863) was carr
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Consequently, with the object of es
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hacen posible una alta adsorción d
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E ECS / mV 200 100 0 -100 -200 -300
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En la Tabla número 2, se aprecia l
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La reacción de los ácidos naftén
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Figura 2. Esquema de la planta de D
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4. CONCLUSIONES Se presentaron las
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2. PROCEDIMIENTO EXPERIMENTAL Las e
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El cronoamperograma en la presencia
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potencial inicial Ei= -0,65V. 1- ja
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presentan una mayor resistencia a l
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Las figuras 1 y 2, muestran que a 2
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Se observa que las corrientes de co
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observación metalográfica y DRX s
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En la Tabla 2 se reportan valores d
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Debe tenerse en cuenta que la expos
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trodo de trabajo (Aleación 22). Ad
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dancia, k es el factor de conversi
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4. CONCLUSIONES Mediante las técni
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Las características del recubrimie
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han reportado degradación de la mi
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la Tabla 3. Puede concluirse que la
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CONGRESO SAM/CONAMET 2009 BUENOS AI
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Si bien hay registros en la literat
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impronta en el microdurómetro fue
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el ensayo de erosión y se perdió
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Como electrolito se utilizó una so
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3-a) 3-b) Figura 3. a) Superficies
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En las caras pulidas mecánicamente
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Para cada tipo de enlace químico h
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Figura 1. Cambio de color. En la fi
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En la figura 5 y en la tabla 4 se m
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1032
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Figura 2. Esquema del reactor donde
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Figura 4. Evolución coordinación
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y 1 μ ≈ − EA − 2 ( IP + ) =
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En la tabla 2 se observa que el sis
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Microstructure is elucidated from t
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morphology observed by TOM. Bright
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donde, γ es la tensión superficia
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Se puede observar que con los térm
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parámetro ya que cuando la longitu
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Longitud de Fisura (mm) 3 2 1 0 Com
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3. Filtrando la matriz Isf se obtie
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información que dan los píxeles d
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las temperaturas Tξ´ asociadas a
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propuestas por Šesták y Berggren
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El haz fue polarizado linealmente e
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150ºC [5]. Dado que la experiencia
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Asimismo, y con el objetivo de aseg
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0.321 mm 0.319 mm 10/05 Figura 4. R
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2. PROCEDIMIENTO EXPERIMENTAL Se ex
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zona central). A tal fin se prepara
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constituidos fundamentalmente por M
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2. PROCEDIMIENTO EXPERIMENTAL El ma
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en la microestructura, lo cual reve
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5. G.D. De Almeida Soares, L.H. De
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2. PROCEDIMIENTO EXPERIMENTAL La es
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Dapp 40000 35000 30000 25000 20000
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REFERENCIAS 1. R. M. Torres Sanchez
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sodio (NaCl) al 3% p/v, durante 63
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Potencia /V Potencial /V 3,1E-02 3,
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4. CONCLUSIONES - El registro const
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eporta a nivel nacional en promedio
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El análisis de Difracción por ray
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incluidos en las interfases de los
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Cuando se somete el acero S32205 DS
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Figura 5. Posición del la lente ob
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1. Charles, J.; Superduplex stainle
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Las simulaciones de conformado del
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Ley 1 : h s ⎛ h ⎞ o γ = ho ⎜
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Figura 5. Diagrama de Límite de Co
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asándose en trabajos sobre otros m
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Figura 3: Espectros de DRX de los p
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La Figura 2 muestra los espectros M
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4. CONCLUSIONES La activación meca
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Con tal propósito, se decidió inv
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Figura 2. Superficie de cobre sin a
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AGRADECIMIENTOS El presente trabajo
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Además el MAV genera superficies d
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una de coordenadas. Finalmente, tom
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Por otra parte, las distribuciones
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formador de hidruro (MFH) reversibl
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(a) Figura 2: (a) Modelo simplifica
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entre punto y punto para que la tem
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3.2 Del sistema Cu-Sn Figura 1. Dia
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Tabla 1 : Modelos termodinámicos p
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saturación. Para el caso de rango
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eportada por Mateo y col. [10] que
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se estudiaron las fases hp6 y hp4,
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presentan comportamiento ferromagn
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320, 360, 400 y 600. Como segunda f
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la suave curvatura debido al efecto
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interacción Coulomb on-site [14-16
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La energía de adsorción del Ni so
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El cálculo de la energía de adsor
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Son muchas las razones que hacen de
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Ensayos con cambios en la velocidad
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velocidad de difusión de los átom
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cómo afecta cada adición ternaria
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Como las simulaciones MCAS implican
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REFERENCIAS 1. G. S. Firstov, J. Va
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esa restricción, y que sin cambiar
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Claramente, hay una cierta arbitrar
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5. CONCLUSIONES En este trabajo se
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centro del cluster (Figura 1 (a)).
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que estamos trabajando con una mono
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que a la distancia de 1.0 Å se for
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(a) (b) (c) Figura 1. Diagrama de e
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al acero luego de ser fundido (80 c
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0.2. Las concentraciones para las c
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Figura 5. Volumen de la celda (ZrxH
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σ = (R/V) . l0 . b0 ó σ . V/R =
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calibrada. Para confirmar esta unif
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En la aleación, la magnitud de la
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nula (es decir, el sistema fluctúa
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Tabla II Velocidad del barral Defor
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Mn S grieta Microcavidades coalesci
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4. CONCLUSIONES Los resultados obte
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CONUAR se encuentra en una etapa de
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tubo con las características dimen
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5. AGRADECIMIENTOS Al personal de C
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de aislantes eléctricos de uso nuc
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Finalmente se puede concluir que, d
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La metodología de hidruración ha
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irregularidades del meat reveladas
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Fifteen single crystals have been u
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In order to determine the configura
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Hvf, and migration energy, Hvm, and
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morfológico de la misma, las lámi
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3. RESULTADOS Figura 3: Reactor RA1
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particular, la precipitación de hi
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La energía libre molar de Gibbs pa
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6. CONCLUSIONES Este trabajo prelim
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3.3. Caracterización por análisis
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APÉNDICE Cálculo de la densidad t
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Cuando esto ocurre, la región de l
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Las energías de disociación, E y
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parámetros). Encontramos que, para
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2. PRESENTATION OF THE MODEL AND TH
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Table 2: Interface equilibrium conc
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mejor opción para ser usado en com
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Para el caso de los conjuntos TL-05
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corrosión. Por otra parte, el horm
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Potencial de corrosión (V CSE ) 0,
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4. CONCLUSIONES A partir de los res
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3. MATERIALES La tabla 2 muestra el
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por lo cual su utilización requeri
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3. Templado beta del material forja
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En base a los resultados de los tub
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Los valores promedio del ancho de l
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Los resultados de la densidad de di
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2. PROCEDIMIENTO EXPERIMENTAL 2.1 E
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óxido de color gris oscuro en las
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agua por 18 meses se contabilizaron
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2. PROCEDIMIENTO EXPERIMENTAL El po
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Obtuvimos una concordancia aceptabl
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the dumbbell is not the fundamenta
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la misma colada y su composición q
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Al seleccionar el TT utilizando est
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exposición. Además, para tiempos
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estima que el agregado de Zr y Nb a
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Se puede observar en la figura 2a q
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Con esta velocidad de enfriamiento,
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ecibe una fluencia (flujo neutróni
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En la cápsula de irradiación se u
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Figura 7: Probeta Charpy (1cm 2 de
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proceso es heterogéneo, comienza e
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• La aleación HYBRYD-BC1 present
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monocristal de ese mismo metal y P
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Pero de la figura se observa cómo
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f EL A EM5 A EL EL EL EL = 0, 115 ,
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and then tested for evaluation of m
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time. For coating treatment, C MOE
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Expansión (%) 0,200 0,180 0,160 0,
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Expansión (%) 0,350 0,300 0,250 0,
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Las muestras se mantuvieron durante
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asciende, observándose hasta 1000
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parámetros mencionados para los di
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extremas, de acuerdo al ángulo de
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ultra-rápida) se utilizó un susce
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almidón resultan, como consecuenci
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CUANTIFICACIÓN DE LA FASE NO CRIST
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agregado de estándar interno en ca
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3.2 Método del estándar interno:
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Figura 3. Comparación de curvas di
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Tabla 5. Análisis EDS y relación
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La curva dilatométrica del polvo d
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la temperatura de ablandamiento (TA
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RESUMEN: COMPORTAMIENTO MECÁNICO D
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Page 728 and 729: En la Figura 6 se presenta la fotog
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Los resultados de hinchamiento pued
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Existen en literatura evidencias qu
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Intensidad Intensidad (a) (c) MC 16
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comportamiento elástico. Sin embar
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Se realizaron ensayos mecánicos a
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3.3. Ensayo de fatiga La Figura 5 m
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Analizando la información reportad
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la derivada del ln β respecto a 1/
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donde DD corresponde al grado de de
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en las cápsulas de alginato-quitos
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OH N OH C NH NITRILO CETEN IMINO YN
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Figura 1. Curvas de tiempo-conversi
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El rodete que está elaborado con p
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Figura 5. Sujeción de dos álabes,
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Para estudiar la capacidad de absor
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% Abs /gr de gel 1000 500 0 -500 -1
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show all

Volumen II - SAM

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