Volumen II - SAM

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$determinación del módulo de rotura de mezclas refractarias - SAM$

Congreso <strong>SAM</strong>/CONAMET 2009 Buenos Aires, 19 al 23 de Octubre de 2009 En el presente trabajo se describen las experiencias realizadas y los resultados obtenidos durante la determinación del porcentaje óptimo de residuo a incorporar en los ladrillos cerámicos para mejorar la capacidad de aislamiento térmico de la mampostería y las pruebas realizadas posteriormente sobre muretes de ladrillos cerámicos alivianados simulando el comportamiento a escala real. 2. EXPERIMENTAL El presente desarrollo, consiste en incluir en la mezcla de barro de pisadero un residuo capaz de desintegrarse durante el proceso de cocción, generando macroporos en el seno del ladrillo. Se probaron diversas dosificaciones a fin de establecer a través de pruebas físicas y mecánicas, las proporciones óptimas respecto de los requerimientos normativos y las premisas de este proyecto: aumentar la capacidad de aislamiento térmico, sin reducciones significativas de resistencia a compresión o incrementos excesivos de costos, reducir la cantidad de suelo natural utilizada en la elaboración de los ladrillos aún aplicando las tecnologías convencionales de fabricación. A partir del análisis de aplicabilidad de diversos residuos, y tomando en cuenta no sólo las características técnicas sino su disponibilidad, costo, impacto ambiental y aprovechamiento energético, se seleccionaron la carbonilla y el poliestireno expandido triturado. La carbonilla constituye el deshecho de los hornos de producción de carbón vegetal que se tamiza precariamente o zarandea en las ladrillerías para separar la fracción de carbón que sirve como combustible. Esta separación se efectúa mediante una malla metálica con una abertura aproximada de ½ pulgada. Consecuentemente, este residuo está disponible en cantidades abundantes y sin costo alguno. La posibilidad de incorporación de carbonilla surgió a partir de la observación de las técnicas de armado de hornos, ya que este se utiliza entre las capas de adobes para lograr una temperatura uniforme. Este residuo no produce emanaciones tóxicas durante el proceso de cocción y por su alto poder calorífico produce efectos beneficiosos en cuanto al aprovechamiento de energía. Se incorporó carbonilla, en proporciones de 1:0.50, 1:0.60, 1:0.67 y 1:0.70 (barro: carbonilla, en volumen). El poliestireno expandido es un derivado del petróleo que habitualmente se aplica en la industria de la construcción para realizar hormigones livianos, mejorando sus características en cuanto a aislamiento térmico, como combustible para la generación de electricidad o calefacción y, finalmente puede ser dispuesto en rellenos sanitarios, sin riesgos de contaminación de los suelos o del agua subterránea, pero con un volumen excesivo. El poliestireno expandido, en teoría, no produce emanaciones tóxicas durante el proceso de cocción, no es necesario realizar procesos de limpieza para su incorporación y ayuda a distribuir el calor dentro de la pieza, lo que se traduce en un menor consumo de combustible. Una fuente abundante de poliestireno y de mayor interés para nuestro proyecto, reside en la posibilidad de triturar los residuos provenientes del sector comercial y domiciliario. Otra posibilidad es la de utilizar el poliestireno expandido que surge como desperdicio del corte de placas. En este trabajo se evaluaron mezclas con poliestireno expandido triturado recuperado de los residuos sólidos urbanos en proporciones de 1:0.50, 1:0.65, 1:0.8, 1:0.95, 1:1.1, 1:1.25, 1:1.4, 1:1.55 (barro: poliestireno, en volumen). La incorporación de mayores volúmenes del residuo no fue posible debido a la poca cohesión que presentaban las mezclas. Durante el desarrollo de la investigación se detectó una gran variación en la porosidad total de los ladrillos, lo que derivó en la realización de mezclas con y sin incorporación de material de liga, es decir, sólo utilizando para tal fin el poliestireno expandido. De acuerdo a las técnicas tradicionales de producción, el moldeo de los adobes se realiza manualmente, con suelo arcilloso. La cocción se realiza en hornos armados con los mismos adobes, alimentados con leña, a temperaturas entre 800 y 1000 °C. Para evaluar la incidencia del tipo de residuo incorporado y de las distintas proporciones empleadas, se procedió a la realización de pruebas físicas y mecánicas sobre los ladrillos tales como resistencia a compresión [3], densidad aparente seca, porosidad, absorción por inmersión en agua fría [4] y conductividad térmica por medio del método de Less y Chorlton. La porosidad total fue determinada a partir de la diferencia entre la unidad y el cociente entre la densidad aparente y la densidad absoluta (Norma IRAM 1624/05) obtenida con una muestra de los ladrillos molida a polvo fino. Se realizó un análisis por microscopía del material resultante, con la finalidad de obtener datos sobre la morfología de los macroporos producidos por los dos tipos de residuos utilizados. Para esta determinación se utilizó un microscopio de polarización Olympus, trinocular, con cámara de video de alta resolución y programas computarizados para tratamiento de imágenes y cuantificaciones. 1464
Congreso <strong>SAM</strong>/CONAMET 2009 Buenos Aires, 19 al 23 de Octubre de 2009 Luego de definir el tipo de residuo y la dosificación que proporcionaban los mejores resultados, se procedió a realizar las pruebas de resistencia a compresión de mampostería de ladrillos alivianados y de ladrillos macizos de acuerdo a la Norma IRAM 12737 [5]. 3. RESULTADOS Y DISCUSIÓN En la Tabla 1 se resumen los resultados promedio obtenidos para cada una de las dosificaciones analizadas. Los resultados obtenidos en la investigación fueron muy alentadores ya que se logró disminuir la densidad en un 23 %, desde 1,50 g/cm 3 para ladrillos macizos hasta 1,15 g/cm 3 para ladrillos con inclusión del poliestireno expandido. Dosificación en volumen Residuo incorporado [%] Tabla 1. Propiedades de los ladrillos estudiados Densidad aparente [g/cm 3 ] Resistencia característica a compresión [MPa] Conductividad térmica [Kcal/hmºC] Transmitancia térmica (0,15 m de espesor) [W/m 2 K] Gráfico 1: Curva de variación de la resistencia a compresión en función de la porosidad total. Porosidad Total [%] Patrón 0 1,53 10,4 0,568 2,03 40,9 Ladrillos con incorporación de Carbonilla 1:0.50 33 1,10 3,5 0,358 1,54 57,0 1:0.60 37 1,03 2,0 0,355 1,53 59,7 1:0.70 41 0,92 2,0 0,411 1,68 63,9 Ladrillos con incorporación de Poliestireno Expandido y liga 1 1:0.50 33 1,23 4,0 0,501 1,89 52,0 1:0.65 39 1,15 3,8 0,420 1,71 54,1 1:0.80 44 1,09 3,4 0,454 1,79 57,7 1:0.95 49 1,09 3,8 0,469 1,82 58,2 1:1.10 52 0,98 2,4 0,366 1,56 62,6 1:1.25 55 0,96 2,1 0,429 1,73 64,0 1:1.40 58 0,94 2,5 0,419 1,70 62,5 1:1.55 61 0,92 1,7 0,331 1,46 64,9 Ladrillos con incorporación de Poliestireno Expandido (sin liga) 1:0.65 39 1,24 5,1 0,476 1,84 51,6 1:0.80 44 1,20 5,3 0,505 1,90 53,2 1:0.88 47 1,15 5,0 0,455 1,79 55,1 1:0.95 49 1,09 3,3 0,468 1,82 57,5 1 La liga es el material que se agrega al barro antes del moldeo para proporcionar cohesión y evitar la fisuración por contracción por secado. Como liga se utiliza, entre otros, aserrín de madera, excrementos de vacunos, cascarilla de algodón, etc. 1465
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Congreso SAM/CONAMET 2009 Buenos Ai
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Luego del ensayo de nitruración, s
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a) Patrón b) N1 c) N2 d) Patrón e
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TCE Equiaxial TCE Columnar Potencio
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Los diagramas de impedancia obtenid
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El esquema cinético simplificado p
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La cinética de disolución indica
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E / V vs. SCE 4 3 2 1 0 0 200 400 6
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Cuando se aplica un potencial de 0.
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i/A cm -2 4.0x10 -5 2.0x10 -5 0.0 -
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REFERENCIAS El desarrollo de una p
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2. PROCEDIMIENTO EXPERIMENTAL Sorba
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Una forma de prevenir el biofouling
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Tabla 2. Composición de las mezcla
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especto al blanco y altos valores d
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estudiadas, respecto a las VC medid
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Teniendo en cuenta que a 250 rpm la
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de carga se hace circular el hidró
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partir de este gráfico se pudo obt
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i ( mA / cm² ) i ( mA / cm² ) i (
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4. CONCLUSIONES Los pretratamientos
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2. PROCEDIMIENTO EXPERIMENTAL Se tr
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Tabla 2. Tiempos de transición y p
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4. CONCLUSIONES Los espesores y la
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El efecto de la EPS provoca una pé
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3. RESULTADOS Y DISCUSIÓN Si bien
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humedad, son capaces de ampollar la
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CIM debido al agua presente en el s
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Figura 3. Fotografia del cupón de
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7. P.S. Guiamet, S.G Gómez de Sara
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Todos los especimenes fueron precal
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Figura 7: Probeta T670N, imagen de
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En el acero AISI 420, al aumentar l
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la corrosión en rendijas [9,10,11]
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Se observa que en todas las solucio
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ataque sufrido por medio de cloruro
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ealización de los ensayos electroq
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a) b) E (V) E (V) 1 0 -1 1E-7 1E-6
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4. CONCLUSIONES El sulfato es el a
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manteniéndose por debajo de las 40
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del mismo se distingue una sola con
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In this paper, the influence of ave
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The LOI test (ASTM D 2863) was carr
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Consequently, with the object of es
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hacen posible una alta adsorción d
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E ECS / mV 200 100 0 -100 -200 -300
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En la Tabla número 2, se aprecia l
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La reacción de los ácidos naftén
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Figura 2. Esquema de la planta de D
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4. CONCLUSIONES Se presentaron las
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2. PROCEDIMIENTO EXPERIMENTAL Las e
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El cronoamperograma en la presencia
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potencial inicial Ei= -0,65V. 1- ja
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presentan una mayor resistencia a l
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Las figuras 1 y 2, muestran que a 2
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Se observa que las corrientes de co
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observación metalográfica y DRX s
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En la Tabla 2 se reportan valores d
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Debe tenerse en cuenta que la expos
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trodo de trabajo (Aleación 22). Ad
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dancia, k es el factor de conversi
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4. CONCLUSIONES Mediante las técni
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Las características del recubrimie
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han reportado degradación de la mi
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la Tabla 3. Puede concluirse que la
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CONGRESO SAM/CONAMET 2009 BUENOS AI
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Si bien hay registros en la literat
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impronta en el microdurómetro fue
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el ensayo de erosión y se perdió
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Como electrolito se utilizó una so
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3-a) 3-b) Figura 3. a) Superficies
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En las caras pulidas mecánicamente
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Para cada tipo de enlace químico h
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Figura 1. Cambio de color. En la fi
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En la figura 5 y en la tabla 4 se m
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Figura 2. Esquema del reactor donde
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Figura 4. Evolución coordinación
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y 1 μ ≈ − EA − 2 ( IP + ) =
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En la tabla 2 se observa que el sis
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Microstructure is elucidated from t
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morphology observed by TOM. Bright
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donde, γ es la tensión superficia
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Se puede observar que con los térm
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parámetro ya que cuando la longitu
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Longitud de Fisura (mm) 3 2 1 0 Com
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3. Filtrando la matriz Isf se obtie
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información que dan los píxeles d
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las temperaturas Tξ´ asociadas a
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propuestas por Šesták y Berggren
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El haz fue polarizado linealmente e
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150ºC [5]. Dado que la experiencia
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Asimismo, y con el objetivo de aseg
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0.321 mm 0.319 mm 10/05 Figura 4. R
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2. PROCEDIMIENTO EXPERIMENTAL Se ex
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zona central). A tal fin se prepara
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constituidos fundamentalmente por M
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2. PROCEDIMIENTO EXPERIMENTAL El ma
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en la microestructura, lo cual reve
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5. G.D. De Almeida Soares, L.H. De
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2. PROCEDIMIENTO EXPERIMENTAL La es
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Dapp 40000 35000 30000 25000 20000
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REFERENCIAS 1. R. M. Torres Sanchez
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sodio (NaCl) al 3% p/v, durante 63
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Potencia /V Potencial /V 3,1E-02 3,
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4. CONCLUSIONES - El registro const
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eporta a nivel nacional en promedio
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El análisis de Difracción por ray
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incluidos en las interfases de los
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Cuando se somete el acero S32205 DS
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Figura 5. Posición del la lente ob
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1. Charles, J.; Superduplex stainle
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Las simulaciones de conformado del
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Ley 1 : h s ⎛ h ⎞ o γ = ho ⎜
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Figura 5. Diagrama de Límite de Co
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asándose en trabajos sobre otros m
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Figura 3: Espectros de DRX de los p
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La Figura 2 muestra los espectros M
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4. CONCLUSIONES La activación meca
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Con tal propósito, se decidió inv
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Figura 2. Superficie de cobre sin a
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AGRADECIMIENTOS El presente trabajo
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Además el MAV genera superficies d
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una de coordenadas. Finalmente, tom
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Por otra parte, las distribuciones
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formador de hidruro (MFH) reversibl
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entre punto y punto para que la tem
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3.2 Del sistema Cu-Sn Figura 1. Dia
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Tabla 1 : Modelos termodinámicos p
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saturación. Para el caso de rango
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eportada por Mateo y col. [10] que
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se estudiaron las fases hp6 y hp4,
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presentan comportamiento ferromagn
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320, 360, 400 y 600. Como segunda f
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la suave curvatura debido al efecto
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interacción Coulomb on-site [14-16
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El cálculo de la energía de adsor
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Son muchas las razones que hacen de
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Ensayos con cambios en la velocidad
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cómo afecta cada adición ternaria
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Como las simulaciones MCAS implican
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REFERENCIAS 1. G. S. Firstov, J. Va
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esa restricción, y que sin cambiar
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Claramente, hay una cierta arbitrar
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5. CONCLUSIONES En este trabajo se
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centro del cluster (Figura 1 (a)).
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que estamos trabajando con una mono
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que a la distancia de 1.0 Å se for
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al acero luego de ser fundido (80 c
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0.2. Las concentraciones para las c
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σ = (R/V) . l0 . b0 ó σ . V/R =
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Tabla II Velocidad del barral Defor
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Mn S grieta Microcavidades coalesci
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CONUAR se encuentra en una etapa de
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tubo con las características dimen
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5. AGRADECIMIENTOS Al personal de C
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de aislantes eléctricos de uso nuc
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Finalmente se puede concluir que, d
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In order to determine the configura
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Durante la deformación a temperatu
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3. RESULTADOS Figura 3: Reactor RA1
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particular, la precipitación de hi
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6. CONCLUSIONES Este trabajo prelim
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3.3. Caracterización por análisis
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APÉNDICE Cálculo de la densidad t
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Cuando esto ocurre, la región de l
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Las energías de disociación, E y
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características diferentes. Por es
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3. MATERIALES La tabla 2 muestra el
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por lo cual su utilización requeri
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2. PROCEDIMIENTO EXPERIMENTAL El po
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Obtuvimos una concordancia aceptabl
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the dumbbell is not the fundamenta
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Figure 2. Minimum energy 3I configu
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REFERENCES 1. D.J. Bacon, F. Gao, a
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la misma colada y su composición q
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La relación de Hall-Petch (H-P) [1
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Al seleccionar el TT utilizando est
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Figura 1. Esquema del circuito prim
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Tabla 1. Velocidad de corrosión de
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exposición. Además, para tiempos
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estima que el agregado de Zr y Nb a
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Se puede observar en la figura 2a q
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Con esta velocidad de enfriamiento,
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ecibe una fluencia (flujo neutróni
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En la cápsula de irradiación se u
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Figura 7: Probeta Charpy (1cm 2 de
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proceso es heterogéneo, comienza e
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• La aleación HYBRYD-BC1 present
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Page 570 and 571: f EL A EM5 A EL EL EL EL = 0, 115 ,
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Page 581 and 582: Expansión (%) 0,200 0,180 0,160 0,
Page 583 and 584: Expansión (%) 0,350 0,300 0,250 0,
Page 587 and 588: Las muestras se mantuvieron durante
Page 589 and 590: asciende, observándose hasta 1000
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Page 595 and 596: extremas, de acuerdo al ángulo de
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Page 601 and 602: almidón resultan, como consecuenci
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Page 623 and 624: Figura 3. Comparación de curvas di
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Los gases de alto horno también tr
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plasticity of both clays. The incor
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Diametral shrinkage (%) 4. CONCLUSI
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La observación de las muestras a m
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A partir de los 800 ºC, hasta 920
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La resistividad superficial de los
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corriente,Amp 1E-5 1E-6 1E-7 100 vo
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En la Figura 2 se presenta la varia
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Porosidad 1,0 0,8 0,6 0,4 1400 ºC
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3. RESULTADOS Y DISCUSIÓN 3.1 ANAL
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Intensidad (u.a) Cc80Ahid a 160ºC
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superior de óxidos de hierro en la
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similar al determinado para un prod
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Figura 8. Micrografías de la probe
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2. MATERIALES Y METODOS El PE usado
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Los resultados de la caracterizaci
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Soluciones de 0.5; 1; 2 y 4 ppm (mg
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plasma humano sobre una superficie
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σ máx [MPa] ε máx [%] w [x10 8
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En la Figura 6 se presenta la fotog
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Figura 2. Vista superior de la prob
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del compuesto. Es sabido que el má
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Los resultados de hinchamiento pued
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Existen en literatura evidencias qu
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Intensidad Intensidad (a) (c) MC 16
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comportamiento elástico. Sin embar
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Se realizaron ensayos mecánicos a
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3.3. Ensayo de fatiga La Figura 5 m
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Analizando la información reportad
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la derivada del ln β respecto a 1/
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donde DD corresponde al grado de de
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en las cápsulas de alginato-quitos
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OH N OH C NH NITRILO CETEN IMINO YN
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Figura 1. Curvas de tiempo-conversi
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El rodete que está elaborado con p
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Figura 5. Sujeción de dos álabes,
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Para estudiar la capacidad de absor
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% Abs /gr de gel 1000 500 0 -500 -1
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show all

Volumen II - SAM

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