Volumen II - SAM

La mejora en la calidad de las películas de inhibidor con la velocidad de rotación se debería al incremento
del transporte de moléculas de inhibidor desde el seno de la solución hacia la superficie del metal, lo que
favorece la adsorción del producto y el ensamblado de la película protectora.
La menor eficiencia del inhibidor sobre el acero 1Cr estaría relacionada con la formación y precipitación de
productos de corrosión (PC) ricos en cromo que serian incompatibles con los grupos funcionales de la
imidazolina, provocando una reducción de la adsorción del producto (figura 2) y en consecuencia se forma
una película mas defectuosa y menos protectora [9]. Cuando se reduce la velocidad de rotación el efecto
perjudicial de los PC ricos en Cr se hace más evidente, por lo que quedan mayor cantidad de sitios no
protegidos, en los cuales la corrosión puede progresar en forma más rápida que en ausencia de inhibidor. A
su vez, los sitios afectados acumulan progresivamente PC que se enriquecen en Cr (figura 6A y B), llegando
a concentraciones de 10 % p/p (EDX) a las 24 h, lo que dificulta aún más su protección por parte del
inhibidor.
En el acero C-Mn con baja velocidad de flujo también se puede encontrar corrosión localizada, pero esta
parece comenzar en algún sitio susceptible (figura 5A), como por ejemplo inclusiones.
Por otro lado, los mayores esfuerzos de corte ejercidos por el fluido al aumentar la velocidad de rotación
(para 250 rpm ~0.1 Pa; y para 2500 rpm ~7.5 Pa [10]) no parecen remover las películas de inhibidor, en
acuerdo a lo encontrado por otros [5].
4. CONCLUSIONES
• Las mayores velocidades de rotación mejoran la formación de la película de inhibidor, para esta
geometría particular, flujo monofásico e intervalo de velocidades ensayado.
• En el rango ensayado, los esfuerzos de corte ejercidos por el flujo no afectan las películas de inhibidor.
• El contenido de 1% de Cr en el acero tiene un efecto perjudicial sobre la performance del inhibidor.
• Para la velocidad de rotación mas baja (250 rpm) se encuentra ataque localizado, que resulta
especialmente severo para el acero 1Cr.
REFERENCIAS
1. M.B. Kermani and A. Morshed, "Carbon dioxide corrosion in oil and gas production - A compendium";
Corrosion, Vol. 59 (2003), p. 659-683.
2. V. Jovancicevic, S. Ramachandran and P. Prince, "Inhibition of carbon dioxide corrosion of mild steel by
imidazolines and their precursors"; Corrosion, Vol. 55 (1999), p. 449-455.
3. S. Nesic, J. Postlethwaite and S. Olsen, "An electrochemical model for prediction of corrosion of mild
steel in aqueous carbon dioxide solutions"; Corrosion, Vol. 52 (1996), p. 280-294.
4. R. Nyborg, "Initiation and growth of mesa corrosion attack during CO2 corrosion of carbon steel";
Proceedings NACE 98, 1998, Paper 48.
5. E. Gulbrandsen and A. Grana, "Testing of carbon dioxide corrosion inhibitor performance at high flow
velocities in jet impingement geometry effects of mass transfer and flow forces"; Corrosion, Vol. 63 (2007),
p. 1009-1020.
6. E. Gulbrandsen, J. Kvarekval and H. Miland, "Effect of oxygen contamination on inhibition studies in
carbon dioxide corrosion"; Corrosion, Vol. 61 (2005), p. 1086-1097.
7. S. Kapusta and S. Canter, "Corrosion control in CO2 enhanced oil recovery"; Proceedings NACE 94,
1994, p.
8. E. Gulbrandsen, S. Nesic, A. Stageland, T. Burchardt, S. Sundfaer, S.M. Hesjevik and S. Skjerve, "Effect
of precorrosion on the performance of inhibitors for CO2 corrosion of carbon steel"; Proceedings NACE 98,
1998, Paper 13.
9. L.D. Paolinelli, T. Pérez and S.N. Simison, "The influence of steel microstructure, chemical composition
and pre-corrosion on CO2 corrosion inhibitor efficiency"; Proceedings NACE 07, 2007, Paper 311.
10. D.C. Silverman, "Rotating cylinder electrode-geometry relationships for prediction of velocity-sensitive
corrosion"; Corrosion, Vol. 44 (1988), p. 42-49.
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