Volumen II - SAM

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$determinación del módulo de rotura de mezclas refractarias - SAM$

5. G.D. De Almeida Soares, L.H. De Almeida, T.L. Da Silveira, I Le May, “Niobium additions in HP heat-resistant cast stainless steels”; Materials Characterization, Vol. 29 (1992), p. 387-396. 6. D.B. Roach, J.A. Van Echo, “Stainless steel castings - STP 756”; 1982, ASTM International, Behal, Albert S. Melilli 7. G.D. Barbabela, L.H. de Almeida, T.L. da Silveira, I. Le May, “Role of Nb in modifying the microstructure of heat-resistant cast HP steel”; Materials Characterization, Vol. 26 (1991), p. 193-197. 8. J. Rodríguez, S. Haro, A. Velasco, R. Colás, “ A metallographic study of aging in a cast heat-resisting alloy”; Materials Characterization, Vol. 45 (2000), p. 25- 32. 9. E.A. Kenik, P.J. Maziasz, R.W. Swindeman, J. Cervenka, D. May, “Structure and phase stability in a cast modified-HP austenite after long-term ageing”; Scripta Materialia 49 (2003) 117–122 10. M. Vach, T. Kuníková, M. Dománková, P. Sevc, L. Caplovic, P.Gogola, J. Janovec, “Evolution of secondary phases in austenitic stainless steels during long-term exposures at 600, 650 and 800 °C”; Materials Characterization, Vol. 59 (2008), p. 1792-1798. 1096
Congreso <strong>SAM</strong>/CONAMET 2009 Buenos Aires, 19 al 23 de Octubre de 2009 INFLUENCIA DE LOS TRATAMIENTOS DE PREPARACIÓN Y CATIONES DE INTERCAMBIO EN LAS PROPIEDADES FISICOQUÍMICAS DE UNA MONTMORILLONITA RESUMEN M. A. Fernández, R. M. Torres Sánchez CETMIC. Cno. Centenario y 506, CC 49, (B1897ZCA) M. B. Gonnet. e-mail (autor de contacto): maruapu@yahoo.com.ar Se estudió el efecto de distintos tratamientos en el diámetro aparente (Dapp) de una montmorillonita homoionizada con diferentes cationes de intercambio. Se pudo observar que el agregado de FI y el tratamiento térmico generan un aumento y, los tratamientos de liofilización y ultrasonicación provocan una disminución del Dapp de todas las muestras. Por otro lado, el tratamiento mecánico evidencia la distinta fuerza de unión química de los cationes monovalentes y polivalentes generando un aumento y una disminución en el Dapp, respectivamente. Los valores de superficie con los tratamientos de liofilización y/o ultrasonicación, sufren en general una disminución, similar a lo que ocurre con los tratamientos mecánico y térmico, para todas las muestras a excepción de la muestra VCa. Las muestras tratadas térmicamente y liofilizadas sufren un aumento de Sw, respecto a las solo tratadas térmicamente. Mientras que las tratadas mecánicamente y liofilizadas disminuyen su Sw, respecto a las solo tratadas mecánicamente. El mismo comportamiento se observa para las muestras con posterior ultrasonicación. Los espectros de DRX, para las muestras tratadas térmicamente evidenciaron un corrimiento del pico d (001), respecto a las mismas muestras sin tratamiento, generado por el colapso de la intercapa en función del catión. El tratamiento mecánico provocó una ruptura de la estructura cristalina variable con el catión de intercambio. Mientras que los tratamientos de ultrasonidos y liofilización solo provocaron una disminución de la intensidad del pico d (001). Palabras clave: montmorillonita, homoionización, liofilización, ultrasonicación, diámetro aparente. 1. INTRODUCCION: Los minerales esmectíticos no sólo tienen importancia como constituyentes del suelo por aportarle alta reactividad superficial, sino también por su utilización en procesos de interés tecnológico. La montmorillonita, arcilla del grupo de las esmectitas, tiene estructura en capas (1:2::Al:Si), con sustituciones isomórficas (Al por Si y Fe y Mg por Al) cuya carga eléctrica se compensa por iones hidratados (Na, Ca, K, etc.) ubicados en la intercapa. El ión existente en la intercapa, modifica propiedades de la montmorillonita, como sus cargas superficiales [1-2], capacidad de hidroxilación [3] comportamiento térmico [4] y sus aplicaciones industriales y/o tecnológicas como, retención de metales pesados [5-6]; colorantes [7-9]; herbicidas, [10]; toxinas [11]. Los tratamientos térmicos y mecánicos aplicados a una montmorillonita originan disminución de su superficie [12], mientras que estos tratamientos sumados a intercambios con distintos cationes generan cambios en las cargas superficiales [1]. Modificaciones que habilitan a los productos obtenidos a interaccionar con otros adsorbatos. Recientemente, los tratamientos de ultrasonicación y liofilización han mostrado también su importancia en la preparación y procesado de materiales arcillosos debido a que originan reducción en el tamaño de partícula [13]. El objetivo de este trabajo es evaluar la influencia de diferentes iones en los cambios superficiales provocados por tratamientos de preparación los cuales generan variaciones en el tamaño de partícula y consecuente cambio de superficie específica, lo cual los habilita para nuevas aplicaciones en la retención y/o soporte de nuevos adsorbatos. 1097
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Congreso SAM/CONAMET 2009 Buenos Ai
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Luego del ensayo de nitruración, s
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a) Patrón b) N1 c) N2 d) Patrón e
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TCE Equiaxial TCE Columnar Potencio
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Los diagramas de impedancia obtenid
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El esquema cinético simplificado p
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La cinética de disolución indica
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E / V vs. SCE 4 3 2 1 0 0 200 400 6
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Cuando se aplica un potencial de 0.
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i/A cm -2 4.0x10 -5 2.0x10 -5 0.0 -
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REFERENCIAS El desarrollo de una p
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2. PROCEDIMIENTO EXPERIMENTAL Sorba
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Una forma de prevenir el biofouling
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Tabla 2. Composición de las mezcla
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especto al blanco y altos valores d
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estudiadas, respecto a las VC medid
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Teniendo en cuenta que a 250 rpm la
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de carga se hace circular el hidró
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partir de este gráfico se pudo obt
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i ( mA / cm² ) i ( mA / cm² ) i (
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4. CONCLUSIONES Los pretratamientos
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2. PROCEDIMIENTO EXPERIMENTAL Se tr
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Tabla 2. Tiempos de transición y p
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4. CONCLUSIONES Los espesores y la
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El efecto de la EPS provoca una pé
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3. RESULTADOS Y DISCUSIÓN Si bien
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humedad, son capaces de ampollar la
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CIM debido al agua presente en el s
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Figura 3. Fotografia del cupón de
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7. P.S. Guiamet, S.G Gómez de Sara
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Todos los especimenes fueron precal
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Figura 7: Probeta T670N, imagen de
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En el acero AISI 420, al aumentar l
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la corrosión en rendijas [9,10,11]
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Se observa que en todas las solucio
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ataque sufrido por medio de cloruro
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ealización de los ensayos electroq
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a) b) E (V) E (V) 1 0 -1 1E-7 1E-6
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4. CONCLUSIONES El sulfato es el a
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manteniéndose por debajo de las 40
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del mismo se distingue una sola con
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In this paper, the influence of ave
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The LOI test (ASTM D 2863) was carr
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Consequently, with the object of es
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hacen posible una alta adsorción d
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E ECS / mV 200 100 0 -100 -200 -300
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En la Tabla número 2, se aprecia l
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La reacción de los ácidos naftén
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Figura 2. Esquema de la planta de D
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4. CONCLUSIONES Se presentaron las
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2. PROCEDIMIENTO EXPERIMENTAL Las e
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El cronoamperograma en la presencia
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potencial inicial Ei= -0,65V. 1- ja
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presentan una mayor resistencia a l
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Las figuras 1 y 2, muestran que a 2
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Se observa que las corrientes de co
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observación metalográfica y DRX s
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En la Tabla 2 se reportan valores d
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Debe tenerse en cuenta que la expos
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trodo de trabajo (Aleación 22). Ad
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dancia, k es el factor de conversi
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4. CONCLUSIONES Mediante las técni
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Las características del recubrimie
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han reportado degradación de la mi
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la Tabla 3. Puede concluirse que la
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CONGRESO SAM/CONAMET 2009 BUENOS AI
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Si bien hay registros en la literat
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impronta en el microdurómetro fue
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el ensayo de erosión y se perdió
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Como electrolito se utilizó una so
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3-a) 3-b) Figura 3. a) Superficies
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En las caras pulidas mecánicamente
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Para cada tipo de enlace químico h
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Figura 1. Cambio de color. En la fi
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En la figura 5 y en la tabla 4 se m
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Figura 2. Esquema del reactor donde
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Figura 4. Evolución coordinación
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y 1 μ ≈ − EA − 2 ( IP + ) =
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En la tabla 2 se observa que el sis
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Figura 2. Superficie de cobre sin a
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AGRADECIMIENTOS El presente trabajo
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Además el MAV genera superficies d
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una de coordenadas. Finalmente, tom
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Por otra parte, las distribuciones
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formador de hidruro (MFH) reversibl
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(a) Figura 2: (a) Modelo simplifica
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entre punto y punto para que la tem
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3.2 Del sistema Cu-Sn Figura 1. Dia
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Tabla 1 : Modelos termodinámicos p
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saturación. Para el caso de rango
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eportada por Mateo y col. [10] que
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se estudiaron las fases hp6 y hp4,
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presentan comportamiento ferromagn
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320, 360, 400 y 600. Como segunda f
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la suave curvatura debido al efecto
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interacción Coulomb on-site [14-16
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La energía de adsorción del Ni so
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El cálculo de la energía de adsor
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Son muchas las razones que hacen de
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Ensayos con cambios en la velocidad
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velocidad de difusión de los átom
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cómo afecta cada adición ternaria
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Como las simulaciones MCAS implican
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REFERENCIAS 1. G. S. Firstov, J. Va
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esa restricción, y que sin cambiar
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Claramente, hay una cierta arbitrar
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5. CONCLUSIONES En este trabajo se
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centro del cluster (Figura 1 (a)).
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que estamos trabajando con una mono
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que a la distancia de 1.0 Å se for
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(a) (b) (c) Figura 1. Diagrama de e
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al acero luego de ser fundido (80 c
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0.2. Las concentraciones para las c
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Figura 5. Volumen de la celda (ZrxH
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σ = (R/V) . l0 . b0 ó σ . V/R =
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calibrada. Para confirmar esta unif
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En la aleación, la magnitud de la
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nula (es decir, el sistema fluctúa
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Tabla II Velocidad del barral Defor
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Mn S grieta Microcavidades coalesci
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4. CONCLUSIONES Los resultados obte
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CONUAR se encuentra en una etapa de
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tubo con las características dimen
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5. AGRADECIMIENTOS Al personal de C
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de aislantes eléctricos de uso nuc
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Finalmente se puede concluir que, d
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La metodología de hidruración ha
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Figura 2. Micrografías de polvos d
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irregularidades del meat reveladas
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Fifteen single crystals have been u
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In order to determine the configura
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Hvf, and migration energy, Hvm, and
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la velocidad. Se empleó la emisió
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morfológico de la misma, las lámi
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a la transformación de la fase β
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Durante la deformación a temperatu
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3. RESULTADOS Figura 3: Reactor RA1
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particular, la precipitación de hi
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La energía libre molar de Gibbs pa
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4. COEFICIENTES Y MOVILIDADES. En l
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6. CONCLUSIONES Este trabajo prelim
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2. PROCEDIMIENTO EXPERIMENTAL 2.1.
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3.3. Caracterización por análisis
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APÉNDICE Cálculo de la densidad t
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Cuando esto ocurre, la región de l
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uno de los barridos obtenidos en un
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capacidad del sistema para aprender
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Las energías de disociación, E y
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4. CONCLUSIONES Se han aplicado nue
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enfatizando su aspecto probabilíst
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embargo, el costo computacional rep
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parámetros). Encontramos que, para
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2. PRESENTATION OF THE MODEL AND TH
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Table 2: Interface equilibrium conc
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element and/or impurities) for the
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mejor opción para ser usado en com
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D S C - 4 9 - 0 8 / C O L - U M o C
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Para el caso de los conjuntos TL-05
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corrosión. Por otra parte, el horm
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que 9, a incolora cuando el pH es m
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Potencial de corrosión (V CSE ) 0,
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“acondicionamiento”. Las matric
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4. CONCLUSIONES A partir de los res
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3. MATERIALES La tabla 2 muestra el
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por lo cual su utilización requeri
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3. Templado beta del material forja
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En base a los resultados de los tub
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Para la observación con microscopi
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Los valores promedio del ancho de l
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Los resultados de la densidad de di
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2. PROCEDIMIENTO EXPERIMENTAL 2.1 E
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Tabla 1. Datos referentes al prepar
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Figura 8. Desplazamiento del brazo
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Se realizaron ensayos de inmersión
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óxido de color gris oscuro en las
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agua por 18 meses se contabilizaron
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2. PROCEDIMIENTO EXPERIMENTAL El po
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dg ( ) 14,0 12,0 10,0 8,0 6,0 4,0 2
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Obtuvimos una concordancia aceptabl
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the dumbbell is not the fundamenta
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Figure 2. Minimum energy 3I configu
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REFERENCES 1. D.J. Bacon, F. Gao, a
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la misma colada y su composición q
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La relación de Hall-Petch (H-P) [1
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Al seleccionar el TT utilizando est
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Figura 1. Esquema del circuito prim
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Tabla 1. Velocidad de corrosión de
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exposición. Además, para tiempos
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estima que el agregado de Zr y Nb a
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Se puede observar en la figura 2a q
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Con esta velocidad de enfriamiento,
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ecibe una fluencia (flujo neutróni
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En la cápsula de irradiación se u
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Figura 7: Probeta Charpy (1cm 2 de
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proceso es heterogéneo, comienza e
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• La aleación HYBRYD-BC1 present
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monocristal de ese mismo metal y P
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Pero de la figura se observa cómo
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f EL A EM5 A EL EL EL EL = 0, 115 ,
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and then tested for evaluation of m
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Expansión (%) 0,350 0,300 0,250 0,
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Las muestras se mantuvieron durante
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asciende, observándose hasta 1000
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parámetros mencionados para los di
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extremas, de acuerdo al ángulo de
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ultra-rápida) se utilizó un susce
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almidón resultan, como consecuenci
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La curva dilatométrica del polvo d
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la temperatura de ablandamiento (TA
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RESUMEN: COMPORTAMIENTO MECÁNICO D
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% Al2O3 a % MgO a % C(s) a Fases pr
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σ F (MPa) 60 50 40 30 20 10 0 0,00
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En todos los espectros de rayos X d
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3.2 Reacciones químicas probables
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3. RESULTADOS Y DISCUSIÓN 3.1. Car
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Los productos compactos cocidos cor
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Densidad y porosidad. La porosidad
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Microscopía Electrónica. Análisi
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2. PROCEDIMIENTO EXPERIMENTAL 2.1 L
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por eso que la corrosión en el sen
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Se realizó un tratamiento térmico
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Los gases de alto horno también tr
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plasticity of both clays. The incor
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Diametral shrinkage (%) 4. CONCLUSI
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1523
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1525
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La observación de las muestras a m
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A partir de los 800 ºC, hasta 920
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La resistividad superficial de los
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corriente,Amp 1E-5 1E-6 1E-7 100 vo
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En la Figura 2 se presenta la varia
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Porosidad 1,0 0,8 0,6 0,4 1400 ºC
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3. RESULTADOS Y DISCUSIÓN 3.1 ANAL
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Intensidad (u.a) Cc80Ahid a 160ºC
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superior de óxidos de hierro en la
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similar al determinado para un prod
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Figura 8. Micrografías de la probe
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2. MATERIALES Y METODOS El PE usado
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Los resultados de la caracterizaci
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Soluciones de 0.5; 1; 2 y 4 ppm (mg
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plasma humano sobre una superficie
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σ máx [MPa] ε máx [%] w [x10 8
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En la Figura 6 se presenta la fotog
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Figura 2. Vista superior de la prob
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del compuesto. Es sabido que el má
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Los resultados de hinchamiento pued
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Existen en literatura evidencias qu
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Intensidad Intensidad (a) (c) MC 16
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comportamiento elástico. Sin embar
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Se realizaron ensayos mecánicos a
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3.3. Ensayo de fatiga La Figura 5 m
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Analizando la información reportad
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la derivada del ln β respecto a 1/
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donde DD corresponde al grado de de
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en las cápsulas de alginato-quitos
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OH N OH C NH NITRILO CETEN IMINO YN
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Figura 1. Curvas de tiempo-conversi
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El rodete que está elaborado con p
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Figura 5. Sujeción de dos álabes,
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Para estudiar la capacidad de absor
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% Abs /gr de gel 1000 500 0 -500 -1
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show all

Volumen II - SAM

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