Volumen II - SAM

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$determinación del módulo de rotura de mezclas refractarias - SAM$

3. Templado beta del material forjado 4. Certificación del producto obtenido 5. Mecanizado del “billet” de extrusión 6. Extrusión del billet de extrusión 7. Laminación del tubo extrudado 8. Acondicionamiento superficial interno y externo 9. Relevado de tensiones del tubo laminado 10. Certificación del tubo de presión La empresa Wah Chang efectúa las operaciones 1-6, mientras que las 7-10 se cumplen en CNEA y FAESA. 2.1 Laminación en frío Es una operación que se realiza a temperatura ambiente mediante la cual se deforma plásticamente el tubo extrudado. Como las operaciones posteriores de acondicionamiento superficial no producen cambios significativos de las dimensiones del tubo laminado, las dimensiones finales del tubo laminado no difieren significativamente de las especificadas para el tubo terminado. Simultáneamente a la deformación se incrementa la resistencia mecánica y a menos del efecto de relevado de tensiones del proceso siguiente, este proceso de deformación determina las propiedades metalúrgicas y las tolerancias dimensionales [1-6]. La laminación se realizó en dos etapas sucesivas hasta alcanzarse el porcentaje de deformación plástica requerido (17% más 10%). La Figura 1 (iqz.) muestra esquemáticamente el proceso de laminación de tubos. Una laminadora de tubos está formada por 2, 3 o 4 rodillos que ruedan sobre el tubo con el perfil que se desee dar a la zona de trabajo (ZT) de laminación y la necesidad de reducción del diámetro externo. El avance ∆Lo, la velocidad de laminación v y la deformación plástica total permiten calcular el grado de ‘deformación plástica por golpe de laminación’ que define el esfuerzo que realiza la laminadora para deformar el tubo. La laminadora HPTR-60-120 instalada en PPFAE es una máquina de origen ruso. El cabezal instalado permite la laminación de tubos (de cuatro rodillos) de hasta 100 mm de diámetro exterior. En la Figura 1 (der.) se muestra una foto de esta máquina. ∆Lo M R Figura 1. Esquema de la laminación de un tubo (izq.). Ld es la longitud de contacto entre rodillo y mandril. El diámetro del rodillo se deforma elásticamente en el proceso (RGB→R’GB). Laminadora de tubos HPTR-60-120 instalada en el PPFAE, CAE (der.). 3. MATERIALES ZT ∆Lf ZT Se recibieron dos partidas de tubos extrudados (materia prima) de Wah Chang. La primera partida consistió de dos tubos de longitudes inferiores a las especificadas para la fabricación de tubos de presión. La segunda partida consta de cinco tubos extrudados. Estos tubos tienen todas sus dimensiones en especificación. Ninguno de los tubos de estas partidas están calificados por el comprador (CNEA-FAESA). Sin embargo el diámetro, el espesor y la microestructura responden a los esperados para un tubo extrudado de Zr-2.5%Nb, con lo cual, la materia prima resulta apta para el desarrollo en cuestión. De este conjunto de siete tubos extrudados (total), se procesaron en PPFAE los dos correspondientes a la primera partida y uno de los de la segunda partida. En la Tabla 1 se muestran las longitudes iniciales y finales de los tres tubos procesados. 1348
Tabla 1. Nomenclatura y longitud de los tubos extrudado y laminado Nomenclatura Longitud extrudado (mm) Longitud laminado (mm) EC 1464 1780 EL 3000 4500 M5 6000 7300 4. RESULTADOS Y DISCUSIÓN 4.1 Control dimensional y de defectos superficiales en los tubos extrudados (material recibido de Wah Chang) Se realizó con un equipo de ultrasonido para control dimensional y de defectos DIGISONIC 502 SONIC CBB15-IT-1103 -IT (v = 46,58 *10 5 mm/seg). • Diámetro Externo: 100% de cobertura, 4 sensores ultrasónicos • Espesor de Pared: 100% de cobertura, 2 sensores ultrasónicos Para realizar estas mediciones los tubos se dividieron en secciones. La longitud y cantidad de las secciones se estableció a partir de la longitud inicial del tubo, ya que este es el parámetro que fundamentalmente se encuentra fuera de especificación en estas partidas para desarrollo tecnológico del proceso. En cada sección se midieron espesor y diámetro externo en 8 posiciones angulares (cada 45 o ). De este modo, determinando para cada sección los diámetros externos máximo y mínimo se obtiene la excentricidad del tubo. Por otra parte, de la variación de espesor en cada posición angular se obtuvo también la ovalidad en cada sección. Los valores medidos deben encontrase dentro de las tolerancias establecidas por la especificación de fabricación [1,2]. En las Figuras 2-8 se observa la variación de espesor y diámetro externo de los tubos extrudados EL y M5 en función de la posición en secciones a lo largo del tubo (no se midió espesor del tubo EC extrudado). Espesor (mm) 6.2 6.1 6.0 5.9 5.8 5.7 Espesor EL extrudado 1 2 3 Secciones 4 5 Espesor (mm) 6.2 6.0 5.8 5.6 5.4 Espesor M 5extrudado 0 1000 2000 3000 4000 5000 6000 Posicion (mm) Figura 2. Espesor promedio (determinación cada 60 o en la sección) a lo largo del tubo EL, las secciones miden 900 mm (izq.). Espesor promedio (determinación cada 45 o ) vs posición a lo largo del tubo M5 (der.). En el caso del tubo EC, de 1464 mm de longitud inicial, la sección mide 50 cm Espesor (mm) 4.8 4.7 4.6 4.5 4.4 4.3 4.2 4.1 Espesor EC terminado 1 2 3 4 Secciones Espesor (mm) 4.8 4.7 4.6 4.5 4.4 4.3 4.2 4.1 Espesor EL terminado 1 2 3 Secciones 4 5 Figura 3. Espesores promedio (por sección) del tubo EC terminado (izq.). Espesores promedio vs sección para el tubo EL (der.). En ambos casos los espesores cumplen holgadamente con las tolerancias especificadas. 1349
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Luego del ensayo de nitruración, s
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a) Patrón b) N1 c) N2 d) Patrón e
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TCE Equiaxial TCE Columnar Potencio
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Los diagramas de impedancia obtenid
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El esquema cinético simplificado p
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La cinética de disolución indica
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E / V vs. SCE 4 3 2 1 0 0 200 400 6
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Cuando se aplica un potencial de 0.
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i/A cm -2 4.0x10 -5 2.0x10 -5 0.0 -
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REFERENCIAS El desarrollo de una p
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2. PROCEDIMIENTO EXPERIMENTAL Sorba
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Una forma de prevenir el biofouling
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Tabla 2. Composición de las mezcla
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especto al blanco y altos valores d
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estudiadas, respecto a las VC medid
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Teniendo en cuenta que a 250 rpm la
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de carga se hace circular el hidró
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partir de este gráfico se pudo obt
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i ( mA / cm² ) i ( mA / cm² ) i (
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4. CONCLUSIONES Los pretratamientos
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2. PROCEDIMIENTO EXPERIMENTAL Se tr
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Tabla 2. Tiempos de transición y p
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4. CONCLUSIONES Los espesores y la
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El efecto de la EPS provoca una pé
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3. RESULTADOS Y DISCUSIÓN Si bien
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humedad, son capaces de ampollar la
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CIM debido al agua presente en el s
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Figura 3. Fotografia del cupón de
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7. P.S. Guiamet, S.G Gómez de Sara
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Todos los especimenes fueron precal
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Figura 7: Probeta T670N, imagen de
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En el acero AISI 420, al aumentar l
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la corrosión en rendijas [9,10,11]
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Se observa que en todas las solucio
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ataque sufrido por medio de cloruro
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ealización de los ensayos electroq
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a) b) E (V) E (V) 1 0 -1 1E-7 1E-6
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4. CONCLUSIONES El sulfato es el a
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manteniéndose por debajo de las 40
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del mismo se distingue una sola con
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In this paper, the influence of ave
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The LOI test (ASTM D 2863) was carr
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Consequently, with the object of es
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hacen posible una alta adsorción d
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E ECS / mV 200 100 0 -100 -200 -300
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En la Tabla número 2, se aprecia l
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La reacción de los ácidos naftén
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Figura 2. Esquema de la planta de D
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4. CONCLUSIONES Se presentaron las
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2. PROCEDIMIENTO EXPERIMENTAL Las e
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El cronoamperograma en la presencia
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potencial inicial Ei= -0,65V. 1- ja
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presentan una mayor resistencia a l
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Las figuras 1 y 2, muestran que a 2
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Se observa que las corrientes de co
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observación metalográfica y DRX s
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En la Tabla 2 se reportan valores d
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Debe tenerse en cuenta que la expos
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trodo de trabajo (Aleación 22). Ad
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dancia, k es el factor de conversi
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4. CONCLUSIONES Mediante las técni
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Las características del recubrimie
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han reportado degradación de la mi
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la Tabla 3. Puede concluirse que la
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Si bien hay registros en la literat
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impronta en el microdurómetro fue
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el ensayo de erosión y se perdió
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Como electrolito se utilizó una so
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3-a) 3-b) Figura 3. a) Superficies
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En las caras pulidas mecánicamente
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Para cada tipo de enlace químico h
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Figura 1. Cambio de color. En la fi
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En la figura 5 y en la tabla 4 se m
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Figura 2. Esquema del reactor donde
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Figura 4. Evolución coordinación
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y 1 μ ≈ − EA − 2 ( IP + ) =
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En la tabla 2 se observa que el sis
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Microstructure is elucidated from t
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morphology observed by TOM. Bright
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donde, γ es la tensión superficia
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Se puede observar que con los térm
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parámetro ya que cuando la longitu
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Longitud de Fisura (mm) 3 2 1 0 Com
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3. Filtrando la matriz Isf se obtie
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información que dan los píxeles d
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las temperaturas Tξ´ asociadas a
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propuestas por Šesták y Berggren
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El haz fue polarizado linealmente e
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150ºC [5]. Dado que la experiencia
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Asimismo, y con el objetivo de aseg
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0.321 mm 0.319 mm 10/05 Figura 4. R
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2. PROCEDIMIENTO EXPERIMENTAL Se ex
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zona central). A tal fin se prepara
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constituidos fundamentalmente por M
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2. PROCEDIMIENTO EXPERIMENTAL El ma
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en la microestructura, lo cual reve
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5. G.D. De Almeida Soares, L.H. De
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2. PROCEDIMIENTO EXPERIMENTAL La es
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Dapp 40000 35000 30000 25000 20000
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REFERENCIAS 1. R. M. Torres Sanchez
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sodio (NaCl) al 3% p/v, durante 63
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Potencia /V Potencial /V 3,1E-02 3,
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4. CONCLUSIONES - El registro const
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eporta a nivel nacional en promedio
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El análisis de Difracción por ray
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incluidos en las interfases de los
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Cuando se somete el acero S32205 DS
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Figura 5. Posición del la lente ob
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1. Charles, J.; Superduplex stainle
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Las simulaciones de conformado del
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Ley 1 : h s ⎛ h ⎞ o γ = ho ⎜
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Figura 5. Diagrama de Límite de Co
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asándose en trabajos sobre otros m
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Figura 3: Espectros de DRX de los p
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La Figura 2 muestra los espectros M
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4. CONCLUSIONES La activación meca
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Con tal propósito, se decidió inv
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Figura 2. Superficie de cobre sin a
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AGRADECIMIENTOS El presente trabajo
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Además el MAV genera superficies d
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una de coordenadas. Finalmente, tom
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Por otra parte, las distribuciones
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formador de hidruro (MFH) reversibl
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(a) Figura 2: (a) Modelo simplifica
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entre punto y punto para que la tem
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3.2 Del sistema Cu-Sn Figura 1. Dia
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Tabla 1 : Modelos termodinámicos p
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saturación. Para el caso de rango
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eportada por Mateo y col. [10] que
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se estudiaron las fases hp6 y hp4,
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presentan comportamiento ferromagn
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320, 360, 400 y 600. Como segunda f
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la suave curvatura debido al efecto
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interacción Coulomb on-site [14-16
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La energía de adsorción del Ni so
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El cálculo de la energía de adsor
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Son muchas las razones que hacen de
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Ensayos con cambios en la velocidad
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velocidad de difusión de los átom
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cómo afecta cada adición ternaria
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Como las simulaciones MCAS implican
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REFERENCIAS 1. G. S. Firstov, J. Va
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esa restricción, y que sin cambiar
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Claramente, hay una cierta arbitrar
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5. CONCLUSIONES En este trabajo se
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centro del cluster (Figura 1 (a)).
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que estamos trabajando con una mono
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que a la distancia de 1.0 Å se for
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(a) (b) (c) Figura 1. Diagrama de e
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al acero luego de ser fundido (80 c
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0.2. Las concentraciones para las c
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Figura 5. Volumen de la celda (ZrxH
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σ = (R/V) . l0 . b0 ó σ . V/R =
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calibrada. Para confirmar esta unif
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En la aleación, la magnitud de la
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nula (es decir, el sistema fluctúa
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Tabla II Velocidad del barral Defor
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Mn S grieta Microcavidades coalesci
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4. CONCLUSIONES Los resultados obte
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CONUAR se encuentra en una etapa de
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tubo con las características dimen
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5. AGRADECIMIENTOS Al personal de C
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de aislantes eléctricos de uso nuc
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Finalmente se puede concluir que, d
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La metodología de hidruración ha
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irregularidades del meat reveladas
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Fifteen single crystals have been u
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In order to determine the configura
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Hvf, and migration energy, Hvm, and
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la velocidad. Se empleó la emisió
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morfológico de la misma, las lámi
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Durante la deformación a temperatu
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3. RESULTADOS Figura 3: Reactor RA1
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particular, la precipitación de hi
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La energía libre molar de Gibbs pa
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6. CONCLUSIONES Este trabajo prelim
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3.3. Caracterización por análisis
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Las muestras se mantuvieron durante
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asciende, observándose hasta 1000
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parámetros mencionados para los di
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extremas, de acuerdo al ángulo de
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ultra-rápida) se utilizó un susce
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almidón resultan, como consecuenci
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CUANTIFICACIÓN DE LA FASE NO CRIST
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agregado de estándar interno en ca
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3.2 Método del estándar interno:
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Figura 3. Comparación de curvas di
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Tabla 5. Análisis EDS y relación
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La curva dilatométrica del polvo d
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la temperatura de ablandamiento (TA
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RESUMEN: COMPORTAMIENTO MECÁNICO D
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% Al2O3 a % MgO a % C(s) a Fases pr
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σ F (MPa) 60 50 40 30 20 10 0 0,00
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En todos los espectros de rayos X d
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3.2 Reacciones químicas probables
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3. RESULTADOS Y DISCUSIÓN 3.1. Car
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Los productos compactos cocidos cor
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Densidad y porosidad. La porosidad
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Microscopía Electrónica. Análisi
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2. PROCEDIMIENTO EXPERIMENTAL 2.1 L
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por eso que la corrosión en el sen
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Se realizó un tratamiento térmico
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Los gases de alto horno también tr
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plasticity of both clays. The incor
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Diametral shrinkage (%) 4. CONCLUSI
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1523
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1525
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1527
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La observación de las muestras a m
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A partir de los 800 ºC, hasta 920
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La resistividad superficial de los
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corriente,Amp 1E-5 1E-6 1E-7 100 vo
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En la Figura 2 se presenta la varia
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Porosidad 1,0 0,8 0,6 0,4 1400 ºC
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3. RESULTADOS Y DISCUSIÓN 3.1 ANAL
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Intensidad (u.a) Cc80Ahid a 160ºC
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superior de óxidos de hierro en la
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similar al determinado para un prod
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Figura 8. Micrografías de la probe
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2. MATERIALES Y METODOS El PE usado
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Los resultados de la caracterizaci
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Soluciones de 0.5; 1; 2 y 4 ppm (mg
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plasma humano sobre una superficie
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σ máx [MPa] ε máx [%] w [x10 8
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En la Figura 6 se presenta la fotog
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Figura 2. Vista superior de la prob
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del compuesto. Es sabido que el má
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Los resultados de hinchamiento pued
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Existen en literatura evidencias qu
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Intensidad Intensidad (a) (c) MC 16
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comportamiento elástico. Sin embar
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Se realizaron ensayos mecánicos a
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3.3. Ensayo de fatiga La Figura 5 m
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Analizando la información reportad
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la derivada del ln β respecto a 1/
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donde DD corresponde al grado de de
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en las cápsulas de alginato-quitos
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OH N OH C NH NITRILO CETEN IMINO YN
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Figura 1. Curvas de tiempo-conversi
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El rodete que está elaborado con p
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Figura 5. Sujeción de dos álabes,
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Para estudiar la capacidad de absor
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% Abs /gr de gel 1000 500 0 -500 -1
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show all

Volumen II - SAM

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