Volumen II - SAM

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$determinación del módulo de rotura de mezclas refractarias - SAM$

tamaño de partícula lo que podría haber generado cristales más pequeños de mullita y bloquear mejor la propagación de la fractura. En cuanto a los valores de porcentaje de retención de MOR2 luego del choque térmico descripto, se observó mayor retención para las mezclas con alúmina hidratada respecto a las otras, no pudiéndose abrir juicio con los análisis realizados sobre una posible justificación a este hecho, ya que los datos de porosidad y de tenor de fase vítrea van en contra de la mayor retención observada. En cuanto al color no se obtuvieron mayores diferencias siendo todas ellas de color blanquecina. 4. CONCLUSIONES Considerando los resultados obtenidos en el presente trabajo se puede concluir lo siguiente: Todas las mezclas presentaron alta presencia de mullita tal como se observó por DRX con pequeños vestigios de alúmina sobrante. Dentro de las mullitas obtenidas las realizadas con alúmina calcinada dieron en general mayor porosidad y menor variación dimensional respecto a las dimensiones del material sin calcinar. Los valores de MOR1 fueron mayores los de C-80 independiente de la alúmina utilizada. Los porcentajes de retención de MOR2 por choque térmico fueron mejores para las mezclas con alúmina hidratada en las condiciones violentas de ensayo. De las cualidades anteriores (algunas contradictorias) se preferirían materiales confeccionados con arcilla tincar y alúmina calcinada (AtinAcal) por poseer buena estabilidad volumétrica a la cocción, poca fase vítrea, porosidad aceptable, alta refractariedad y buenos valores de resistencia mecánica, siguiéndole con parámetros semejantes la confeccionada con caolín C80 y alúmina calcinada (Cc80Acal). REFERENCIAS 1. Bulens, A. Leonard, and B. Delmon, “Spectroscopic Investigation of the Kaolinite-Mullite Reaction Sequence.M”, Journal of The American Ceramic Society. 61, 1-2 (1978). 2. M. Schmücker, B. Hidmann, H. Schneider. Am. Miner, “Mechanism of 2/1- to 3/2- mullite transformation at 1650 o C”. 87, 1190-1193, (2002). 3. H Schneider, J. Schreuer, B. Hildmann, “Structure and properties of mullite- A review”, Journal of the Eur. Ceramic Society 28, 329-344 (2008). 4. Gippini, Enrique, “Pastas Cerámicas”, Sociedad Española de Cerámica. Madrid. 1979. 5. Steve J. Chipera, David l. Bish, “Baseline studies of the clay minerals society source clays; Powder xray diffraction analyses”, Clays and Clay Minerals, Vol. 49, No. 5, 2001. 6. Khalfaoui A., Kacim S., Hajjaji M, “Sintering mechanism and ceramic phases of an illitic–chloritic raw clay”, Journal of the European Ceramic Society 26. 2006. 7. A. R. Rossini, E. Pereira y L.A. Menucci., “Análisis Térmico Diferencial de Kanditas Argentinas”, Publicación de la Fac. Cs. Exactas UNLP, Serie <strong>II</strong>, Número 195. 8. Mackenzie, R.C, “Differential Thermal Analysis”, vol. 2. Applications. Academic Press, London and New York. 1972. 9. Días, L., Torecillas, R, “Arcillas cerámicas: una revisión de sus distintos tipos, significados y aplicaciones”, Bol. Soc. Esp. Cerám. Vid. Madrid. Vol 41 [5]. 1979. 1552
Congreso <strong>SAM</strong>/CONAMET 2009 Buenos Aires, 19 al 23 de Octubre de 2009 TEJUELAS CERÁMICAS A PARTIR DE DISTINTAS ARCILLAS CON AGREGADO DE ARENAS RESIDUALES DE FUNDICIÓN Nancy Quaranta 1 *, Nicolás Lalla 1# , Marta Caligaris 1 , Aldo Boccaccini 2 y Carlos Vieira 3 (1) Grupo de Estudios Ambientales - GEA. Facultad Regional San Nicolás. Universidad Tecnológica Nacional. San Nicolás, Argentina. *Investigador CIC. # Becario ANPCyT. (2) Departamento de Materiales. Imperial College. Londres, Reino Unido. (3) Laboratorio de Materiales Avanzados - LAMAV Universidade Estadual do Norte Fluminense Darcy Ribeiro - UENF Campos Dos Goytacazes, Río de Janeiro, Brasil. E-mail (autor de contacto): nquaranta@frsn.utn.edu.ar RESUMEN Este trabajo continúa las investigaciones sobre el reciclado de arenas de fundición residuales, utilizadas como agregado en la fabricación de ladrillos y tejuelas de arcilla roja. En una primera etapa se trabajó con arcilla con importantes contenidos de tierra negra, lo que genera en las piezas cocidas una importante porosidad debido a la combustión de la materia orgánica presente. Por otro lado, este tipo de materia prima presenta propiedades muy variables según los lugares de extracción. Con el objetivo de mejorar la calidad y lograr homogeneidad en las propiedades de los productos obtenidos, en este trabajo se estudian muestras de similar composición con arcilla comercial proveniente de canteras de la zona de Olavarría, compuesta de una mezcla de arcillas minerales sin contenido de tierra negra. Se obtienen probetas con agregados de distintos porcentajes de arena de moldeo a la arcilla comercial, con una presión de prensado de 25 MPa. Estas muestras son tratadas térmicamente a 930ªC, durante tres horas. Se caracterizan materias primas y productos por diversas técnicas: microscopía óptica y electrónica de barrido, porosidad y densidad, resistencia mecánica, entre otras. Se analizan los resultados de manera comparativa con los de las probetas producidas a partir de arcillas con tierra negra. Los materiales obtenidos cumplen con los estándares requeridos para los productos comerciales. Palabras clave: Reciclado. Materiales de construcción. Arena de moldeo. Cerámica roja. 1. INTRODUCCIÓN El uso correcto de los recursos naturales, de manera que estos sean perdurables en el tiempo, junto con el aprovechamiento de otros recursos tales como los descartes industriales mediante el reciclado, tiene una importancia fundamental para la conservación del medio ambiente, permitiendo además disminuir el consumo energético y las emisiones contaminantes en comparación con los procesos tradicionales. Este trabajo continúa las investigaciones ya realizadas sobre el reciclado de arenas de moldeo residuales del proceso de fundición de hierro, para utilizarlas como agregado en la fabricación de ladrillos y tejuelas de arcilla roja para uso civil. El residuo proviene de una industria metalúrgica ubicada en la región sur de la Provincia de Santa Fe. Este descarte industrial, arenas de molde, ha sido estudiado por varios autores desde el punto de vista de su caracterización, con el fin de analizar principalmente el riesgo de su disposición en rellenos, con especial énfasis en la evaluación del contenido de aditivos de proceso, y de los compuestos lixiviados [1-5]. Algunos autores han estudiado el reemplazo de arena en mezclas de concreto por arenas residuales de fundición, en contenidos de hasta un 30% [6-7], el uso de arenas de fundición en construcción de canales de alto horno [8], y la incorporación de arenas de moldeo en formulaciones cerámicas [9]. En un trabajo previo [10] se trabajó con arcilla con importantes contenidos de tierra negra, como es habitual en las ladrilleras artesanales, lo que genera en las piezas cocidas una importante porosidad debido a la combustión de la materia orgánica presente, además de pérdidas de peso y contracción de las probetas durante la cocción, con formación de microgrietas en la matriz arcillosa. Por otro lado, este tipo de materia prima presenta propiedades muy variables según los lugares de obtención. Sumado a estas desventajas en el producto obtenido no debe olvidarse desde el punto de vista ambiental, la pérdida de fertilidad de los suelos que constituyen los lugares de extracción de estas arcillas. 1553
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Congreso SAM/CONAMET 2009 Buenos Ai
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Luego del ensayo de nitruración, s
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a) Patrón b) N1 c) N2 d) Patrón e
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TCE Equiaxial TCE Columnar Potencio
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Los diagramas de impedancia obtenid
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El esquema cinético simplificado p
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La cinética de disolución indica
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E / V vs. SCE 4 3 2 1 0 0 200 400 6
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Cuando se aplica un potencial de 0.
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i/A cm -2 4.0x10 -5 2.0x10 -5 0.0 -
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REFERENCIAS El desarrollo de una p
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2. PROCEDIMIENTO EXPERIMENTAL Sorba
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Una forma de prevenir el biofouling
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Tabla 2. Composición de las mezcla
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especto al blanco y altos valores d
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estudiadas, respecto a las VC medid
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Teniendo en cuenta que a 250 rpm la
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de carga se hace circular el hidró
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partir de este gráfico se pudo obt
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i ( mA / cm² ) i ( mA / cm² ) i (
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4. CONCLUSIONES Los pretratamientos
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2. PROCEDIMIENTO EXPERIMENTAL Se tr
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Tabla 2. Tiempos de transición y p
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4. CONCLUSIONES Los espesores y la
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El efecto de la EPS provoca una pé
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3. RESULTADOS Y DISCUSIÓN Si bien
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humedad, son capaces de ampollar la
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CIM debido al agua presente en el s
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Figura 3. Fotografia del cupón de
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7. P.S. Guiamet, S.G Gómez de Sara
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Todos los especimenes fueron precal
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Figura 7: Probeta T670N, imagen de
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En el acero AISI 420, al aumentar l
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la corrosión en rendijas [9,10,11]
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Se observa que en todas las solucio
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ataque sufrido por medio de cloruro
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ealización de los ensayos electroq
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a) b) E (V) E (V) 1 0 -1 1E-7 1E-6
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4. CONCLUSIONES El sulfato es el a
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manteniéndose por debajo de las 40
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del mismo se distingue una sola con
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In this paper, the influence of ave
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The LOI test (ASTM D 2863) was carr
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Consequently, with the object of es
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hacen posible una alta adsorción d
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E ECS / mV 200 100 0 -100 -200 -300
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En la Tabla número 2, se aprecia l
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La reacción de los ácidos naftén
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Figura 2. Esquema de la planta de D
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4. CONCLUSIONES Se presentaron las
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2. PROCEDIMIENTO EXPERIMENTAL Las e
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El cronoamperograma en la presencia
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potencial inicial Ei= -0,65V. 1- ja
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presentan una mayor resistencia a l
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Las figuras 1 y 2, muestran que a 2
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Se observa que las corrientes de co
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observación metalográfica y DRX s
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En la Tabla 2 se reportan valores d
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Debe tenerse en cuenta que la expos
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trodo de trabajo (Aleación 22). Ad
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dancia, k es el factor de conversi
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4. CONCLUSIONES Mediante las técni
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Las características del recubrimie
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han reportado degradación de la mi
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la Tabla 3. Puede concluirse que la
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CONGRESO SAM/CONAMET 2009 BUENOS AI
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Si bien hay registros en la literat
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impronta en el microdurómetro fue
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el ensayo de erosión y se perdió
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Como electrolito se utilizó una so
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3-a) 3-b) Figura 3. a) Superficies
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En las caras pulidas mecánicamente
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Para cada tipo de enlace químico h
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Figura 1. Cambio de color. En la fi
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En la figura 5 y en la tabla 4 se m
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1032
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Figura 2. Esquema del reactor donde
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Figura 4. Evolución coordinación
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y 1 μ ≈ − EA − 2 ( IP + ) =
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En la tabla 2 se observa que el sis
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Microstructure is elucidated from t
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morphology observed by TOM. Bright
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donde, γ es la tensión superficia
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Se puede observar que con los térm
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parámetro ya que cuando la longitu
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Longitud de Fisura (mm) 3 2 1 0 Com
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3. Filtrando la matriz Isf se obtie
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información que dan los píxeles d
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las temperaturas Tξ´ asociadas a
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propuestas por Šesták y Berggren
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El haz fue polarizado linealmente e
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150ºC [5]. Dado que la experiencia
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Asimismo, y con el objetivo de aseg
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0.321 mm 0.319 mm 10/05 Figura 4. R
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2. PROCEDIMIENTO EXPERIMENTAL Se ex
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zona central). A tal fin se prepara
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constituidos fundamentalmente por M
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2. PROCEDIMIENTO EXPERIMENTAL El ma
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en la microestructura, lo cual reve
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5. G.D. De Almeida Soares, L.H. De
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2. PROCEDIMIENTO EXPERIMENTAL La es
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Dapp 40000 35000 30000 25000 20000
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REFERENCIAS 1. R. M. Torres Sanchez
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sodio (NaCl) al 3% p/v, durante 63
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Potencia /V Potencial /V 3,1E-02 3,
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4. CONCLUSIONES - El registro const
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eporta a nivel nacional en promedio
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El análisis de Difracción por ray
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incluidos en las interfases de los
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Cuando se somete el acero S32205 DS
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Figura 5. Posición del la lente ob
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1. Charles, J.; Superduplex stainle
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Las simulaciones de conformado del
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Ley 1 : h s ⎛ h ⎞ o γ = ho ⎜
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Figura 5. Diagrama de Límite de Co
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asándose en trabajos sobre otros m
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Figura 3: Espectros de DRX de los p
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La Figura 2 muestra los espectros M
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4. CONCLUSIONES La activación meca
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Con tal propósito, se decidió inv
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Figura 2. Superficie de cobre sin a
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AGRADECIMIENTOS El presente trabajo
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Además el MAV genera superficies d
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una de coordenadas. Finalmente, tom
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Por otra parte, las distribuciones
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formador de hidruro (MFH) reversibl
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(a) Figura 2: (a) Modelo simplifica
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entre punto y punto para que la tem
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3.2 Del sistema Cu-Sn Figura 1. Dia
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Tabla 1 : Modelos termodinámicos p
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saturación. Para el caso de rango
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eportada por Mateo y col. [10] que
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se estudiaron las fases hp6 y hp4,
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presentan comportamiento ferromagn
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320, 360, 400 y 600. Como segunda f
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la suave curvatura debido al efecto
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interacción Coulomb on-site [14-16
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La energía de adsorción del Ni so
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El cálculo de la energía de adsor
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Son muchas las razones que hacen de
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Ensayos con cambios en la velocidad
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velocidad de difusión de los átom
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cómo afecta cada adición ternaria
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Como las simulaciones MCAS implican
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REFERENCIAS 1. G. S. Firstov, J. Va
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esa restricción, y que sin cambiar
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Claramente, hay una cierta arbitrar
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5. CONCLUSIONES En este trabajo se
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centro del cluster (Figura 1 (a)).
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que estamos trabajando con una mono
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que a la distancia de 1.0 Å se for
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(a) (b) (c) Figura 1. Diagrama de e
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al acero luego de ser fundido (80 c
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0.2. Las concentraciones para las c
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Figura 5. Volumen de la celda (ZrxH
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σ = (R/V) . l0 . b0 ó σ . V/R =
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calibrada. Para confirmar esta unif
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En la aleación, la magnitud de la
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nula (es decir, el sistema fluctúa
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Tabla II Velocidad del barral Defor
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Mn S grieta Microcavidades coalesci
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4. CONCLUSIONES Los resultados obte
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CONUAR se encuentra en una etapa de
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tubo con las características dimen
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5. AGRADECIMIENTOS Al personal de C
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de aislantes eléctricos de uso nuc
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Finalmente se puede concluir que, d
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La metodología de hidruración ha
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Figura 2. Micrografías de polvos d
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irregularidades del meat reveladas
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Fifteen single crystals have been u
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In order to determine the configura
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Hvf, and migration energy, Hvm, and
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la velocidad. Se empleó la emisió
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morfológico de la misma, las lámi
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a la transformación de la fase β
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Durante la deformación a temperatu
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3. RESULTADOS Figura 3: Reactor RA1
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particular, la precipitación de hi
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La energía libre molar de Gibbs pa
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4. COEFICIENTES Y MOVILIDADES. En l
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6. CONCLUSIONES Este trabajo prelim
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3.3. Caracterización por análisis
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APÉNDICE Cálculo de la densidad t
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Cuando esto ocurre, la región de l
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uno de los barridos obtenidos en un
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Las energías de disociación, E y
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4. CONCLUSIONES Se han aplicado nue
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enfatizando su aspecto probabilíst
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embargo, el costo computacional rep
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parámetros). Encontramos que, para
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2. PRESENTATION OF THE MODEL AND TH
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Table 2: Interface equilibrium conc
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element and/or impurities) for the
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mejor opción para ser usado en com
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D S C - 4 9 - 0 8 / C O L - U M o C
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Para el caso de los conjuntos TL-05
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corrosión. Por otra parte, el horm
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que 9, a incolora cuando el pH es m
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Potencial de corrosión (V CSE ) 0,
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“acondicionamiento”. Las matric
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Figura 2. Aspecto de las resinas ce
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4. CONCLUSIONES A partir de los res
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características diferentes. Por es
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3. MATERIALES La tabla 2 muestra el
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por lo cual su utilización requeri
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3. Templado beta del material forja
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En base a los resultados de los tub
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Para la observación con microscopi
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Los valores promedio del ancho de l
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Los resultados de la densidad de di
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2. PROCEDIMIENTO EXPERIMENTAL 2.1 E
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Figura 8. Desplazamiento del brazo
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Se realizaron ensayos de inmersión
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óxido de color gris oscuro en las
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agua por 18 meses se contabilizaron
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2. PROCEDIMIENTO EXPERIMENTAL El po
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dg ( ) 14,0 12,0 10,0 8,0 6,0 4,0 2
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Obtuvimos una concordancia aceptabl
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the dumbbell is not the fundamenta
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la misma colada y su composición q
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La relación de Hall-Petch (H-P) [1
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Al seleccionar el TT utilizando est
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estima que el agregado de Zr y Nb a
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Con esta velocidad de enfriamiento,
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ecibe una fluencia (flujo neutróni
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En la cápsula de irradiación se u
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Figura 7: Probeta Charpy (1cm 2 de
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proceso es heterogéneo, comienza e
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• La aleación HYBRYD-BC1 present
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monocristal de ese mismo metal y P
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Pero de la figura se observa cómo
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f EL A EM5 A EL EL EL EL = 0, 115 ,
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and then tested for evaluation of m
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time. For coating treatment, C MOE
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Expansión (%) 0,200 0,180 0,160 0,
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Expansión (%) 0,350 0,300 0,250 0,
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Las muestras se mantuvieron durante
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asciende, observándose hasta 1000
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parámetros mencionados para los di
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extremas, de acuerdo al ángulo de
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ultra-rápida) se utilizó un susce
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almidón resultan, como consecuenci
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CUANTIFICACIÓN DE LA FASE NO CRIST
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agregado de estándar interno en ca
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3.2 Método del estándar interno:
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Figura 3. Comparación de curvas di
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Tabla 5. Análisis EDS y relación
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La curva dilatométrica del polvo d
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la temperatura de ablandamiento (TA
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RESUMEN: COMPORTAMIENTO MECÁNICO D
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% Al2O3 a % MgO a % C(s) a Fases pr
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σ F (MPa) 60 50 40 30 20 10 0 0,00
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En todos los espectros de rayos X d
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3.2 Reacciones químicas probables
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3. RESULTADOS Y DISCUSIÓN 3.1. Car
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Los productos compactos cocidos cor
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Page 732 and 733: Figura 2. Vista superior de la prob
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Analizando la información reportad
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la derivada del ln β respecto a 1/
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donde DD corresponde al grado de de
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en las cápsulas de alginato-quitos
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OH N OH C NH NITRILO CETEN IMINO YN
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Figura 1. Curvas de tiempo-conversi
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El rodete que está elaborado con p
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Figura 5. Sujeción de dos álabes,
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Para estudiar la capacidad de absor
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% Abs /gr de gel 1000 500 0 -500 -1
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Volumen II - SAM

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