Volumen II - SAM

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$determinación del módulo de rotura de mezclas refractarias - SAM$

dg ( ) 14,0 12,0 10,0 8,0 6,0 4,0 2,0 0,0 0 1 2 3 4 5 6 tiempo de sinterizado (hs) 1550 ºC 1600 ºC 1650 ºC 1700 ºC Figura 3: Diámetro medio de grano vs. tiempo de sinterizado, para las distintas temperaturas de sinterizado. El mecanismo de difusión dominante en la etapa final del sinterizado puede deducirse a partir de la comparación de las curvas experimentales de la evolución temporal de la densidad con las predicciones de los modelos mencionados. El coeficiente de difusión en borde por grano se puede estimar como 10 5 veces más grande que en volumen [11]. Sobre la base de la dependencia temporal de la porosidad planteada por Coble [2] y utilizando los valores que caracterizan al UO2, se calculó la variación de porosidad para las temperaturas y tiempos de trabajo, utilizando los distintos valores de coeficiente de autodifusión en la red. Estas variaciones de la porosidad fueron prácticamente nulas. Por ejemplo, para un sinterizado a 1650ºC durante 6hs, la variación de la porosidad calculada fue del orden de entre 10 -43 a 10 -22 % dependiendo de los coeficientes de difusión en volumen utilizados. Con el modelo de Rosolowski[3] se calculó el tiempo de desaparición de un poro de 0,5µm localizado en el borde de un grano de 7µm. Los resultados fueron excesivamente grandes. Por ejemplo, para 1650ºC el tiempo de desaparición de un poro es entre 400hs y 3000años dependiendo del Dv utilizado. Esto es coherente con las discrepancias informadas por Rosolowski, donde la tasa de decrecimiento de los poros en borde de grano calculada con su modelo es varios órdenes de magnitud más lenta que lo observado experimentalmente. Esto evidencia que las hipótesis de Coble y de Rosolowski-Greskovich, de que el mecanismo de difusión en volumen es el dominante, no son adecuadas dado que no permiten modelar satisfactoriamente la cinética de porosidad en la última etapa del sinterizado. Coleman y Beeré [5] en su trabajo consideran que la difusión puede ser por volumen y por borde de grano, y analizan un criterio para determinar cuál es el mecanismo dominante. Sobre la base de este criterio se calculó r = δ . D / D el radio límite del poro, l bg v , por debajo del cual la difusión en borde de grano es la que controla el proceso. Dada la gran dispersión de valores de los coeficientes de difusión, Dv y Dbg [12] se tomó la condición tal que este radio límite sea el menor posible. Para un espesor efectivo de borde de grano δ= 5,54x10 -4 µm a 1650ºC el radio limite es rl= 100µm. En las micrografías de nuestras muestras todos los poros tienen un radio menor que rl y la mayor proporción está entre 2 y 3 órdenes de magnitud por debajo de este valor. Esto indicaría que el mecanismo dominante es el de difusión por borde de grano. 1374
1,0E-07 1,0E-08 1,0E-09 1,0E-10 1,0E-11 10 4 /T (ºK -1 ) 4,80 1,0E-06 5,00 5,20 5,40 5,60 5,80 6,00 T (ºC) (×) Dbg(T) calculados para ∆ρ entre 0 y 2hs. (•) Dbg(1650ºC) calculados para ∆ρ entre 0-1hs, 1-2hs 2-3hs y 3-6hs. (—) Dbg(T) publicados. [4, 13, 14, 15] Figura 4: Grafico de Arrhenius. Reynolds- Burton Bevan Reimann- Lundy Alcock Partiendo de lo planteado por Coleman-Beeré para la variación de la porosidad según un mecanismo de difusión en borde de grano se calculó el coeficiente de difusión por borde de grano que se ajusta a nuestras mediciones. 4 k. T. l ∆ρ Dbg = − . 6 2π . γ . Ω. δ ∆t La Figura 4 muestra los resultados de Dbg obtenidos en este trabajo en un grafico de Arrhenius para las temperaturas de entre 1550ºC y 1700ºC, tomando la variación de la porosidad entre 0 y 2hs y el tamaño promedio de grano entre 0 y 2 horas y los se compararon con los Dbg publicados [4, 13, 14, 15]. Los coeficientes de difusión en borde de grano calculados a partir de nuestras muestras están dentro del orden de magnitud de los datos publicados por Burton-Reynolds[4] y Bevan[15]. La pendiente del grafico de Arrhenius obtenida en nuestras mediciones difiere de los datos publicados, pero los grandes errores que se derivan de nuestros cálculos hacen muy dificultosa una interpretación seria de dichas diferencias. Se repitieron los cálculos a 1650ºC con las variaciones de la porosidad entre 0-1hs, 1-2hs, 2-3hs y 3-6hs. Si bien los Dbg calculados para distintos intervalos de tiempo a 1650ºC difieren fuertemente debido a la variación del tamaño de grano y de los ∆ρ, estas diferencias están solapadas dentro del errores del Dbg calculado para la variación entre 0 y 2hs. 4. CONCLUSIONES Para los tiempos y temperaturas de sinterizado compatibles con los de producción, se observó, que al aumentar el tiempo de sinterizado se produce una reducción de la porosidad hasta un valor límite. Posteriormente la porosidad varía más lentamente que la que podemos diferenciar a partir del error de medición de la densidad de la pastilla. Este cambio observado en la cinética de la porosidad, no se pudo correlacionar con un cambio en la microestructura. Esto es de interés para la fabricación, ya que es la que acota los tiempos de sinterizado. 1375
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Luego del ensayo de nitruración, s
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a) Patrón b) N1 c) N2 d) Patrón e
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TCE Equiaxial TCE Columnar Potencio
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Los diagramas de impedancia obtenid
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El esquema cinético simplificado p
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La cinética de disolución indica
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E / V vs. SCE 4 3 2 1 0 0 200 400 6
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Cuando se aplica un potencial de 0.
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i/A cm -2 4.0x10 -5 2.0x10 -5 0.0 -
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REFERENCIAS El desarrollo de una p
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2. PROCEDIMIENTO EXPERIMENTAL Sorba
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Una forma de prevenir el biofouling
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Tabla 2. Composición de las mezcla
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especto al blanco y altos valores d
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estudiadas, respecto a las VC medid
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Teniendo en cuenta que a 250 rpm la
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de carga se hace circular el hidró
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partir de este gráfico se pudo obt
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i ( mA / cm² ) i ( mA / cm² ) i (
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4. CONCLUSIONES Los pretratamientos
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2. PROCEDIMIENTO EXPERIMENTAL Se tr
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Tabla 2. Tiempos de transición y p
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4. CONCLUSIONES Los espesores y la
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El efecto de la EPS provoca una pé
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3. RESULTADOS Y DISCUSIÓN Si bien
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humedad, son capaces de ampollar la
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CIM debido al agua presente en el s
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Figura 3. Fotografia del cupón de
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7. P.S. Guiamet, S.G Gómez de Sara
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Todos los especimenes fueron precal
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Figura 7: Probeta T670N, imagen de
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En el acero AISI 420, al aumentar l
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la corrosión en rendijas [9,10,11]
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Se observa que en todas las solucio
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ataque sufrido por medio de cloruro
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ealización de los ensayos electroq
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a) b) E (V) E (V) 1 0 -1 1E-7 1E-6
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4. CONCLUSIONES El sulfato es el a
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manteniéndose por debajo de las 40
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del mismo se distingue una sola con
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In this paper, the influence of ave
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The LOI test (ASTM D 2863) was carr
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Consequently, with the object of es
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hacen posible una alta adsorción d
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E ECS / mV 200 100 0 -100 -200 -300
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En la Tabla número 2, se aprecia l
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La reacción de los ácidos naftén
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Figura 2. Esquema de la planta de D
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4. CONCLUSIONES Se presentaron las
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2. PROCEDIMIENTO EXPERIMENTAL Las e
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El cronoamperograma en la presencia
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potencial inicial Ei= -0,65V. 1- ja
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presentan una mayor resistencia a l
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Las figuras 1 y 2, muestran que a 2
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Se observa que las corrientes de co
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observación metalográfica y DRX s
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En la Tabla 2 se reportan valores d
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Debe tenerse en cuenta que la expos
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trodo de trabajo (Aleación 22). Ad
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dancia, k es el factor de conversi
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4. CONCLUSIONES Mediante las técni
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Las características del recubrimie
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han reportado degradación de la mi
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la Tabla 3. Puede concluirse que la
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CONGRESO SAM/CONAMET 2009 BUENOS AI
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Si bien hay registros en la literat
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impronta en el microdurómetro fue
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el ensayo de erosión y se perdió
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Como electrolito se utilizó una so
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3-a) 3-b) Figura 3. a) Superficies
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En las caras pulidas mecánicamente
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Para cada tipo de enlace químico h
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Figura 1. Cambio de color. En la fi
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En la figura 5 y en la tabla 4 se m
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Figura 2. Esquema del reactor donde
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Figura 4. Evolución coordinación
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y 1 μ ≈ − EA − 2 ( IP + ) =
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En la tabla 2 se observa que el sis
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Microstructure is elucidated from t
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morphology observed by TOM. Bright
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donde, γ es la tensión superficia
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Se puede observar que con los térm
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parámetro ya que cuando la longitu
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Longitud de Fisura (mm) 3 2 1 0 Com
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3. Filtrando la matriz Isf se obtie
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información que dan los píxeles d
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las temperaturas Tξ´ asociadas a
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propuestas por Šesták y Berggren
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El haz fue polarizado linealmente e
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150ºC [5]. Dado que la experiencia
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Asimismo, y con el objetivo de aseg
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0.321 mm 0.319 mm 10/05 Figura 4. R
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2. PROCEDIMIENTO EXPERIMENTAL Se ex
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zona central). A tal fin se prepara
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constituidos fundamentalmente por M
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2. PROCEDIMIENTO EXPERIMENTAL El ma
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en la microestructura, lo cual reve
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5. G.D. De Almeida Soares, L.H. De
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2. PROCEDIMIENTO EXPERIMENTAL La es
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Dapp 40000 35000 30000 25000 20000
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REFERENCIAS 1. R. M. Torres Sanchez
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sodio (NaCl) al 3% p/v, durante 63
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Potencia /V Potencial /V 3,1E-02 3,
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4. CONCLUSIONES - El registro const
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eporta a nivel nacional en promedio
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El análisis de Difracción por ray
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incluidos en las interfases de los
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Cuando se somete el acero S32205 DS
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Figura 5. Posición del la lente ob
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1. Charles, J.; Superduplex stainle
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Las simulaciones de conformado del
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Ley 1 : h s ⎛ h ⎞ o γ = ho ⎜
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Figura 5. Diagrama de Límite de Co
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asándose en trabajos sobre otros m
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Figura 3: Espectros de DRX de los p
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La Figura 2 muestra los espectros M
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4. CONCLUSIONES La activación meca
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Con tal propósito, se decidió inv
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Figura 2. Superficie de cobre sin a
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AGRADECIMIENTOS El presente trabajo
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Además el MAV genera superficies d
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una de coordenadas. Finalmente, tom
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Por otra parte, las distribuciones
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formador de hidruro (MFH) reversibl
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(a) Figura 2: (a) Modelo simplifica
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entre punto y punto para que la tem
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3.2 Del sistema Cu-Sn Figura 1. Dia
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Tabla 1 : Modelos termodinámicos p
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saturación. Para el caso de rango
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eportada por Mateo y col. [10] que
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se estudiaron las fases hp6 y hp4,
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presentan comportamiento ferromagn
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320, 360, 400 y 600. Como segunda f
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la suave curvatura debido al efecto
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interacción Coulomb on-site [14-16
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La energía de adsorción del Ni so
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El cálculo de la energía de adsor
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Son muchas las razones que hacen de
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Ensayos con cambios en la velocidad
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velocidad de difusión de los átom
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cómo afecta cada adición ternaria
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Como las simulaciones MCAS implican
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REFERENCIAS 1. G. S. Firstov, J. Va
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esa restricción, y que sin cambiar
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Claramente, hay una cierta arbitrar
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5. CONCLUSIONES En este trabajo se
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centro del cluster (Figura 1 (a)).
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que estamos trabajando con una mono
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que a la distancia de 1.0 Å se for
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(a) (b) (c) Figura 1. Diagrama de e
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al acero luego de ser fundido (80 c
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0.2. Las concentraciones para las c
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Figura 5. Volumen de la celda (ZrxH
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σ = (R/V) . l0 . b0 ó σ . V/R =
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calibrada. Para confirmar esta unif
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En la aleación, la magnitud de la
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nula (es decir, el sistema fluctúa
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Tabla II Velocidad del barral Defor
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Mn S grieta Microcavidades coalesci
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4. CONCLUSIONES Los resultados obte
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CONUAR se encuentra en una etapa de
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tubo con las características dimen
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5. AGRADECIMIENTOS Al personal de C
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de aislantes eléctricos de uso nuc
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Finalmente se puede concluir que, d
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La metodología de hidruración ha
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Figura 2. Micrografías de polvos d
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irregularidades del meat reveladas
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Fifteen single crystals have been u
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In order to determine the configura
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Hvf, and migration energy, Hvm, and
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la velocidad. Se empleó la emisió
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morfológico de la misma, las lámi
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a la transformación de la fase β
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Durante la deformación a temperatu
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3. RESULTADOS Figura 3: Reactor RA1
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particular, la precipitación de hi
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6. CONCLUSIONES Este trabajo prelim
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3.3. Caracterización por análisis
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APÉNDICE Cálculo de la densidad t
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Cuando esto ocurre, la región de l
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Las energías de disociación, E y
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embargo, el costo computacional rep
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parámetros). Encontramos que, para
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2. PRESENTATION OF THE MODEL AND TH
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ultra-rápida) se utilizó un susce
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CUANTIFICACIÓN DE LA FASE NO CRIST
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agregado de estándar interno en ca
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3.2 Método del estándar interno:
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Figura 3. Comparación de curvas di
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Tabla 5. Análisis EDS y relación
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La curva dilatométrica del polvo d
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la temperatura de ablandamiento (TA
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RESUMEN: COMPORTAMIENTO MECÁNICO D
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% Al2O3 a % MgO a % C(s) a Fases pr
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σ F (MPa) 60 50 40 30 20 10 0 0,00
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En todos los espectros de rayos X d
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3.2 Reacciones químicas probables
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3. RESULTADOS Y DISCUSIÓN 3.1. Car
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Los productos compactos cocidos cor
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Densidad y porosidad. La porosidad
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Microscopía Electrónica. Análisi
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2. PROCEDIMIENTO EXPERIMENTAL 2.1 L
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por eso que la corrosión en el sen
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Se realizó un tratamiento térmico
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Los gases de alto horno también tr
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plasticity of both clays. The incor
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Diametral shrinkage (%) 4. CONCLUSI
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1523
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1525
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1527
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La observación de las muestras a m
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A partir de los 800 ºC, hasta 920
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La resistividad superficial de los
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corriente,Amp 1E-5 1E-6 1E-7 100 vo
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En la Figura 2 se presenta la varia
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Porosidad 1,0 0,8 0,6 0,4 1400 ºC
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3. RESULTADOS Y DISCUSIÓN 3.1 ANAL
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Intensidad (u.a) Cc80Ahid a 160ºC
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superior de óxidos de hierro en la
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similar al determinado para un prod
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Figura 8. Micrografías de la probe
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2. MATERIALES Y METODOS El PE usado
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Los resultados de la caracterizaci
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Soluciones de 0.5; 1; 2 y 4 ppm (mg
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plasma humano sobre una superficie
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σ máx [MPa] ε máx [%] w [x10 8
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En la Figura 6 se presenta la fotog
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Figura 2. Vista superior de la prob
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del compuesto. Es sabido que el má
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Los resultados de hinchamiento pued
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Existen en literatura evidencias qu
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Intensidad Intensidad (a) (c) MC 16
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comportamiento elástico. Sin embar
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Se realizaron ensayos mecánicos a
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3.3. Ensayo de fatiga La Figura 5 m
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Analizando la información reportad
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la derivada del ln β respecto a 1/
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donde DD corresponde al grado de de
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en las cápsulas de alginato-quitos
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OH N OH C NH NITRILO CETEN IMINO YN
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Figura 1. Curvas de tiempo-conversi
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El rodete que está elaborado con p
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Figura 5. Sujeción de dos álabes,
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Para estudiar la capacidad de absor
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% Abs /gr de gel 1000 500 0 -500 -1
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Volumen II - SAM

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