Volumen II - SAM

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$determinación del módulo de rotura de mezclas refractarias - SAM$

3. MATERIALES La tabla 2 muestra el conjunto de materiales que en principio fueron identificado como posibles candidatos para la construcción de los diferentes sistemas de la IV Generación [3]. Tabla 2. Materiales de los sistemas nucleares de IV Generación. Materiales Estructurales Sistema Cladding Dentro del núcleo Fuera del núcleo VHTR SFR GFR ZrC y grafito F/M; ODS Cerámicos CompuestosSiCf-SiC LFR Aceros F/M con alto Si ODS; Cerámicos Aleaciones refractarias MSR SCWR F/M; ODS; Aleaciones de Ni Grafito, ZrC Barras de control: Cf-C SiCf-SiC Recipiente: F/M F/M 316 SS Aleaciones de metales refractarios Cerámicos F/M; ODS Metales refractarios; cerámicos; Aleaciones de Ni con alto Mo Hastelloys; grafito F/M; ODS; Aleaciones de Ni F/M: aceros inoxidables ferríticos-martensíticos (9 a 12% Cr) ODS: aceros endurecidos por dispersión de oxidos (ferríticos-martensíticos) Superaleaciones de Ni Aceros austeníticos y ferríticos Superaleaciones de Ni Aleaciones deNi ODS Aceros austeníticos con alto Si Aleaciones de Ni con alto Mo Cerámicos Aleaciones refractarias En la actualidad los aceros F/M con alto Cr son considerados como los materiales de referencia para los componentes del sistema primario. La razón de esta preferencia es que poseen mejores propiedades térmicas ( mayor conductividad y menor expansión), mejor estabilidad dimensional bajo irradiación y mejor compatibilidad con los metales líquidos que los aceros austeníticos [4]. Sin embargo, la resistencia a la fluencia de los aceros F/M es limitada a temperaturas superiores a 550 ºC mientras que los aceros austeníticos limitan la posibilidad de alcanzar altos quemados debido a su baja resistencia a la deformación inducida por irradiación. Estas limitaciones impulsaron el estudio y desarrollo de nuevos materiales estructurales en los cuales la matriz metálica del acero es reforzada por una fina dispersión de partículas de óxido de tamaño nanométrico ( Y2O3 y TiO2). Las finas partículas de óxido, estables a alta temperatura, actúan como obstáculos para el movimiento de las dislocaciones, mejorando la resistencia mecánica a temperaturas más altas que 550ºC (Figura 2) [5]. Asimismo, en contraste con los aceros austeníticos y las aleaciones de níquel, los aceros endurecidos por dispersión de óxidos (aceros ODS) no presentan deformación inducida por irradiación o fragilización por helio. 3.1 LFR Los materiales a ser utilizados deben tener buena resistencia a la corrosión y una respuesta satisfactoria frente a altas dosis neutrónicas. El AISI 316 es un candidato posible para componentes sometidos a dosis neutrónicas bajas. Para dosis neutrónicas altas y temperaturas relativamente bajas es posible utilizar aceros F/M debido a su buena estabilidad dimensional bajo irradiación. Los compuestos cerámicos son por el momento los candidatos preferidos para los componentes sometidos a altas temperaturas. La composición del metal líquido (contenido de oxígeno) y la temperatura tienen fuerte influencia sobre el mecanismo de 1344 F/M
Figura 2. Tensión de ruptura en función del tiempo y la temperatura para dos aceros ODS y un acero martensítico convencional [5] corrosión de los aceros F/M y austeníticos. Se ha encontrado que a T< 450ºC y con una adecuada actividad de O2 (> 10 -4 ppm), ambos tipos de aceros forman una capa de óxido protectora que actúa como una barrera de corrosión. Sin embargo, a T> 500ºC, desaparece la capacidad protectora de la película de óxido y se observa un mecanismo de corrosión mixto en el cual se produce la disolución del acero y la formación de un óxido grueso no protector[4]. Asimismo, para bajas concentraciones de oxígeno se produce la disolución del acero, aún a bajas temperaturas. Finalmente, ensayos mecánicos realizados en presencia del metal líquido indicaron que las propiedades mecánicas de los aceros F/M son afectadas adversamente si la película de óxido protector no está presente y existen concentradores de tensiones en la superficie metálica. En Rusia se ha desarrollado un acero 12 Cr F/M con con elevados niveles de Si (1-1,3%) específicamente para aumentar la resistencia a la corrosión Pb-Bi fundido 3.2 SFR Es el sistema tecnológicamente más desarrollado. Inicialmente se utilizaron aceros austeníticos, pero la baja resistencia a la deformación bajo irradiación de estos aceros llevo a reemplazarlos por aceros F/M, como el HT9. Este acero presentó dos nuevas limitaciones: fragilización por precipitación bajo irradiación de la fase α´en límite de grano y limitada resistencia a la fluencia a alta temperatura. Actualmente se están investigando dos posibilidades para la utilización de materiales con mayor resistencia a alta temperatura: 1) modificar la composición del acero mediante el agregado de aleantes ( aceros HT91, NF616( 9Cr) y HCM12A (12 Cr); 2) Utilización de aceros ODS. Otra posibilidad es la utilización de aleaciones de Ni pues tienen mayor resistencia que los aceros F/M pero su uso está limitado por su susceptibilidad a fragilización por He. 3.3 GFR y VHTR El grafito es el material previsto para varios componentes de núcleo del sistema VHTR, que trabaja con neutrones térmicos. Por el contrario, en el sistema GFR, que es un reactor rápido, se ha limitado la utilización de grafito en el interior del núcleo debido a sus características de moderador. Hay varios compuestos cerámicos (SiC,ZrC,TiC, ZrN y TiN) sugeridos como posibles materiales estructurales en el interior del núcleo del GFR. La elección se basó en su alto punto de fusión, baja sección de absorción de neutrones y elevada conductividad térmica. Para otras estructuras internas se han considerado diferentes materiales metálicos: Aleación 800 H, acero tipo AISI 316, aceros F/M y aceros ODS. En las severas condiciones de trabajo de este sistema los materiales metálicos pueden presentar limitaciones asociadas a falta de estabilidad dimensional, fatiga, fragilización por He y corrosión. Por este motivo, se ha planteado la necesidad de evaluar otros materiales como posibles candidatos para el GFR, como aceros con un recubrimiento con buena resistencia a la corrosión y alta conductividad térmica y materiales compuestos metal-cerámico En el sistema VHTR, se prevé la utilización para las barras de control y como aislantes de materiales compuestos de fibras de C embebidas en una matriz de C (Cf-C) y carburo de silicio reforzado con fibras de carburo de silicio (SiCf-SiC). El gas a alta temperatura (950ºC) fluye fuera del reactor por un conducto metálico, para el que se prevé utilizar aleación 617 o aleación 230. Para el recipiente de presión se han seleccionado los aceros tradicionales A 508 y A533. Estos aceros tiene un límite de temperatura de 371ºC, 1345
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Luego del ensayo de nitruración, s
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a) Patrón b) N1 c) N2 d) Patrón e
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TCE Equiaxial TCE Columnar Potencio
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Los diagramas de impedancia obtenid
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El esquema cinético simplificado p
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La cinética de disolución indica
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E / V vs. SCE 4 3 2 1 0 0 200 400 6
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Cuando se aplica un potencial de 0.
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i/A cm -2 4.0x10 -5 2.0x10 -5 0.0 -
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REFERENCIAS El desarrollo de una p
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2. PROCEDIMIENTO EXPERIMENTAL Sorba
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Una forma de prevenir el biofouling
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Tabla 2. Composición de las mezcla
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especto al blanco y altos valores d
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estudiadas, respecto a las VC medid
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Teniendo en cuenta que a 250 rpm la
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de carga se hace circular el hidró
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partir de este gráfico se pudo obt
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i ( mA / cm² ) i ( mA / cm² ) i (
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4. CONCLUSIONES Los pretratamientos
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2. PROCEDIMIENTO EXPERIMENTAL Se tr
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Tabla 2. Tiempos de transición y p
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4. CONCLUSIONES Los espesores y la
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El efecto de la EPS provoca una pé
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3. RESULTADOS Y DISCUSIÓN Si bien
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humedad, son capaces de ampollar la
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CIM debido al agua presente en el s
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Figura 3. Fotografia del cupón de
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7. P.S. Guiamet, S.G Gómez de Sara
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Todos los especimenes fueron precal
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Figura 7: Probeta T670N, imagen de
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En el acero AISI 420, al aumentar l
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la corrosión en rendijas [9,10,11]
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Se observa que en todas las solucio
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ataque sufrido por medio de cloruro
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ealización de los ensayos electroq
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a) b) E (V) E (V) 1 0 -1 1E-7 1E-6
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4. CONCLUSIONES El sulfato es el a
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manteniéndose por debajo de las 40
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del mismo se distingue una sola con
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In this paper, the influence of ave
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The LOI test (ASTM D 2863) was carr
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Consequently, with the object of es
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hacen posible una alta adsorción d
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E ECS / mV 200 100 0 -100 -200 -300
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En la Tabla número 2, se aprecia l
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La reacción de los ácidos naftén
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Figura 2. Esquema de la planta de D
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4. CONCLUSIONES Se presentaron las
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2. PROCEDIMIENTO EXPERIMENTAL Las e
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El cronoamperograma en la presencia
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potencial inicial Ei= -0,65V. 1- ja
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presentan una mayor resistencia a l
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Las figuras 1 y 2, muestran que a 2
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Se observa que las corrientes de co
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observación metalográfica y DRX s
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En la Tabla 2 se reportan valores d
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Debe tenerse en cuenta que la expos
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trodo de trabajo (Aleación 22). Ad
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dancia, k es el factor de conversi
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4. CONCLUSIONES Mediante las técni
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Las características del recubrimie
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han reportado degradación de la mi
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la Tabla 3. Puede concluirse que la
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Si bien hay registros en la literat
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impronta en el microdurómetro fue
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el ensayo de erosión y se perdió
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Como electrolito se utilizó una so
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3-a) 3-b) Figura 3. a) Superficies
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En las caras pulidas mecánicamente
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Para cada tipo de enlace químico h
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Figura 1. Cambio de color. En la fi
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En la figura 5 y en la tabla 4 se m
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Figura 2. Esquema del reactor donde
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Figura 4. Evolución coordinación
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y 1 μ ≈ − EA − 2 ( IP + ) =
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En la tabla 2 se observa que el sis
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Microstructure is elucidated from t
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morphology observed by TOM. Bright
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donde, γ es la tensión superficia
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Se puede observar que con los térm
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parámetro ya que cuando la longitu
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Longitud de Fisura (mm) 3 2 1 0 Com
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3. Filtrando la matriz Isf se obtie
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información que dan los píxeles d
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las temperaturas Tξ´ asociadas a
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propuestas por Šesták y Berggren
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El haz fue polarizado linealmente e
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150ºC [5]. Dado que la experiencia
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Asimismo, y con el objetivo de aseg
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0.321 mm 0.319 mm 10/05 Figura 4. R
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2. PROCEDIMIENTO EXPERIMENTAL Se ex
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zona central). A tal fin se prepara
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constituidos fundamentalmente por M
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2. PROCEDIMIENTO EXPERIMENTAL El ma
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en la microestructura, lo cual reve
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5. G.D. De Almeida Soares, L.H. De
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2. PROCEDIMIENTO EXPERIMENTAL La es
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Dapp 40000 35000 30000 25000 20000
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REFERENCIAS 1. R. M. Torres Sanchez
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sodio (NaCl) al 3% p/v, durante 63
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Potencia /V Potencial /V 3,1E-02 3,
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4. CONCLUSIONES - El registro const
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eporta a nivel nacional en promedio
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El análisis de Difracción por ray
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incluidos en las interfases de los
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Cuando se somete el acero S32205 DS
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Figura 5. Posición del la lente ob
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1. Charles, J.; Superduplex stainle
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Las simulaciones de conformado del
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Ley 1 : h s ⎛ h ⎞ o γ = ho ⎜
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Figura 5. Diagrama de Límite de Co
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asándose en trabajos sobre otros m
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Figura 3: Espectros de DRX de los p
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La Figura 2 muestra los espectros M
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4. CONCLUSIONES La activación meca
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Con tal propósito, se decidió inv
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Figura 2. Superficie de cobre sin a
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AGRADECIMIENTOS El presente trabajo
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Además el MAV genera superficies d
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una de coordenadas. Finalmente, tom
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Por otra parte, las distribuciones
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formador de hidruro (MFH) reversibl
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(a) Figura 2: (a) Modelo simplifica
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entre punto y punto para que la tem
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3.2 Del sistema Cu-Sn Figura 1. Dia
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Tabla 1 : Modelos termodinámicos p
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eportada por Mateo y col. [10] que
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se estudiaron las fases hp6 y hp4,
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presentan comportamiento ferromagn
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320, 360, 400 y 600. Como segunda f
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la suave curvatura debido al efecto
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interacción Coulomb on-site [14-16
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La energía de adsorción del Ni so
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El cálculo de la energía de adsor
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Son muchas las razones que hacen de
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Ensayos con cambios en la velocidad
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velocidad de difusión de los átom
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cómo afecta cada adición ternaria
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Como las simulaciones MCAS implican
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REFERENCIAS 1. G. S. Firstov, J. Va
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esa restricción, y que sin cambiar
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Claramente, hay una cierta arbitrar
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5. CONCLUSIONES En este trabajo se
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centro del cluster (Figura 1 (a)).
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que estamos trabajando con una mono
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que a la distancia de 1.0 Å se for
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(a) (b) (c) Figura 1. Diagrama de e
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al acero luego de ser fundido (80 c
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0.2. Las concentraciones para las c
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En la aleación, la magnitud de la
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nula (es decir, el sistema fluctúa
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Tabla II Velocidad del barral Defor
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Mn S grieta Microcavidades coalesci
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CONUAR se encuentra en una etapa de
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tubo con las características dimen
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5. AGRADECIMIENTOS Al personal de C
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de aislantes eléctricos de uso nuc
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Finalmente se puede concluir que, d
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La metodología de hidruración ha
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Hvf, and migration energy, Hvm, and
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3. RESULTADOS Figura 3: Reactor RA1
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Pero de la figura se observa cómo
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Las muestras se mantuvieron durante
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asciende, observándose hasta 1000
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parámetros mencionados para los di
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extremas, de acuerdo al ángulo de
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ultra-rápida) se utilizó un susce
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almidón resultan, como consecuenci
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CUANTIFICACIÓN DE LA FASE NO CRIST
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agregado de estándar interno en ca
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3.2 Método del estándar interno:
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Figura 3. Comparación de curvas di
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Tabla 5. Análisis EDS y relación
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La curva dilatométrica del polvo d
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la temperatura de ablandamiento (TA
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RESUMEN: COMPORTAMIENTO MECÁNICO D
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% Al2O3 a % MgO a % C(s) a Fases pr
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σ F (MPa) 60 50 40 30 20 10 0 0,00
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En todos los espectros de rayos X d
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3.2 Reacciones químicas probables
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3. RESULTADOS Y DISCUSIÓN 3.1. Car
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Los productos compactos cocidos cor
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Densidad y porosidad. La porosidad
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Microscopía Electrónica. Análisi
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2. PROCEDIMIENTO EXPERIMENTAL 2.1 L
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por eso que la corrosión en el sen
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Se realizó un tratamiento térmico
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Los gases de alto horno también tr
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plasticity of both clays. The incor
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Diametral shrinkage (%) 4. CONCLUSI
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1523
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1525
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1527
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La observación de las muestras a m
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A partir de los 800 ºC, hasta 920
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La resistividad superficial de los
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corriente,Amp 1E-5 1E-6 1E-7 100 vo
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En la Figura 2 se presenta la varia
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Porosidad 1,0 0,8 0,6 0,4 1400 ºC
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3. RESULTADOS Y DISCUSIÓN 3.1 ANAL
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Intensidad (u.a) Cc80Ahid a 160ºC
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superior de óxidos de hierro en la
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similar al determinado para un prod
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Figura 8. Micrografías de la probe
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2. MATERIALES Y METODOS El PE usado
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Los resultados de la caracterizaci
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Soluciones de 0.5; 1; 2 y 4 ppm (mg
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plasma humano sobre una superficie
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σ máx [MPa] ε máx [%] w [x10 8
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En la Figura 6 se presenta la fotog
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Figura 2. Vista superior de la prob
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del compuesto. Es sabido que el má
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Los resultados de hinchamiento pued
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Existen en literatura evidencias qu
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Intensidad Intensidad (a) (c) MC 16
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comportamiento elástico. Sin embar
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Se realizaron ensayos mecánicos a
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3.3. Ensayo de fatiga La Figura 5 m
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Analizando la información reportad
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la derivada del ln β respecto a 1/
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donde DD corresponde al grado de de
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en las cápsulas de alginato-quitos
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OH N OH C NH NITRILO CETEN IMINO YN
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Figura 1. Curvas de tiempo-conversi
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El rodete que está elaborado con p
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Figura 5. Sujeción de dos álabes,
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Para estudiar la capacidad de absor
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% Abs /gr de gel 1000 500 0 -500 -1
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Volumen II - SAM

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